LỜI NÓI ĐẦU THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN phương án 3 ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP HỒ CHÍ MINH
Trong sự nghiệp đổi mới của đất nước, tầm quang trọng của ngành Cơ Khí nói chung và ngành Công Nghệ Chế Tạo Máy nói riêng, giữ vai trò then chốt trong công cuộc Công Nghệp Hóa và Hiện Đại Hóa đất nước. Trong bối cảnh đất nước đang gia nhập WTO thì điều này lại càng khẳng định.
Môn học chi tiết máy đóng vai trò rất quan trọng trong chương trình đào tạo kỹ sư và cán bộ kỹ thuật về nghiên cứu cấu tạo, nguyên lý làm việc và phương pháp tính toán thiết kế các chi tiết, các thiết bị phục vụ cho các máy móc ngành công - nông nghiệp và giao thông vận tải...
Đồ án môn học chi tiết máy có sự kết hợp chặt chẽ giữa lí thuyết với thực nghiệm. Lí thuyết tính toán các chi tiết máy được xây dựng trên cơ sở những kiến thức về toán học, vật lí, cơ học lí thuyết, nguyên lý máy, sức bền vật liệu v.v…, được chứng minh và hoàn thiện qua thí nghiệm và thực tiễn sản xuất.
Đồ án môn học chi tiết máy là một trong các đồ án có tầm quan trọng nhất đối với một sinh viên khoa Cơ Khí. Đồ án giúp cho sinh viên hiểu những kiến thức cơ bản về cấu tạo, nguyên lý làm việc và phương pháp tính toán thiết kế các chi tiết có công dụng chung, nhằm bồi dưỡng cho sinh viên khả năng giải quyết những vấn đề tính toán và thiết kế các chi tiết máy, làm cơ sở để vận dụng vào việc thiết kế máy sau này.
Đây là đầu tiên của em đồ án, nên sẽ không tránh khỏi những sai sót, em mong nhận được sự góp ý và chỉ bảo thêm các quý thầy cô và các bạn.
Đồ án này sẽ không được hoàn thành nếu không có sự trao đổi, đóng góp những ý kiến quý báu của các bạn trong lớp, đặc biệt là sự giúp đỡ của thầy Nguyễn Tuấn Hùng. Qua đây em cũng xin gởi lời cảm ơn sâu xét đến các bạn, thầy Nguyễn Tuấn Hùng, đã tận tình giúp đỡ nhóm em hoàn thành đồ án này.
MỤC LỤC
LỜI NÓI ĐẦU.......................................................................................................... 1
PHẤN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN........................ 7
1.1. Công suất cần thiết................................................................................. 7
1.2. Phân phối tỉ số truyền cho hệ thống.................................................... 7
1.3. Chọn động cơ.......................................................................................... 7
1.4. Phân phối lại tỳ số truyền cho hệ thống.............................................. 8
1.5. Công suất động cơ ở trên các trục........................................................ 8
1.6. Tốc độ quay trên các trục...................................................................... 9
1.7. Tốc độ quay tren các trục...................................................................... 9
PHẦN II: TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN ĐAI........................................................... 10
2.1. Chọn loại đai........................................................................................... 10
2.2. Xác định thông số hình học chủ yếu của bộ truyền đai................... 11
2.2.1. Xác định đường kính bánh đai nhỏ............................................ 11
2.2.2. Xác định đường kính bánh đai lờn............................................. 12
2.3. Chọn sơ bộ khoảng cách trục............................................................... 12
2.4. Tính chiều dài đai L theo khoảng cách sơ bộ a ................................. 12
2.5 Xác định chính xác khoảng cách trục a theo L = 1500 mm.............. 12
2.6. Kiểm nghiệm góc ôm............................................................................. 13
2.7. Xác định số đai cần thiết....................................................................... 13
2.8. Định kích thước chủ yếu của bánh đai................................................ 14
2.9. Lực căng ban đầu.................................................................................... 14
PHẦN III: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG............................................. 15
3.1. Tính toán bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng của cấp nhanh..... 15
3.1.1. Chọn vật liệu và cách nhiệt luyện.............................................. 15
3.1.2. Xác định ứng suất tiếp, ứng suất uốn cho phép với bộ truyền cấp nhanh..... 16
3.1.3. Tính khoảng cách trục A.............................................................. 17
3.1.4. Tính vận tốc vòng của bánh răng và chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng 18
3.1.5. Định chính xác hệ số tải trọng K................................................ 17
3.1.6. Xác định mô đun, số bánh răng, góc nghiêng cảu răng và chiều rộng bánh răng 18
3.1.7. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng............................................ 19
3.1.8. Kiểm nghiệm sức bền của răng khi chịu quá tải đột ngột....... 20
3.1.9. Các thông số hình học của bộ truyền......................................... 20
3.1.10. Lực tác dụng lên trục.................................................................. 21
3.2. Tính toán bộ truyền bánh răng thẳng cấp chậm................................. 21
3.2.1. Chọn vật liệu và cắt nhiệt luyện................................................. 21
3.2.2. Xác định ứng suất tiếp xúc, ứng suất uốn cho phép................. 22
3.2.3. Tính khoảng cách sơ bộ trục A................................................... 23
3.2.4. Tính vận tốc vòng cảu bánh răng và chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng ….. 23
3.2.5. Định chính xác hệ số tải trọng K................................................ 24
3.2.6. Xác định mô đun, số răng và chiều rộng bánh răng................. 24
3.2.7. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng............................................ 24
3.2.8. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng khi chịu tải trọng đột ngột 25
3.2.9. Các thông số hình học chủ yếu của bộ truyền.......................... 26
3.2.10. Tính lực tác dụng lên trục.......................................................... 27
PHẦN IV: TÍNH TOÁN TRỤC.............................................................................. 27
4.1. Chọn vật liệu cho trục........................................................................... 27
4.2. Tính sức bền trục.................................................................................... 27
4.2.1. TÍnh đường kính sơ bộ của trục.................................................. 27
4.2.2. Tính gần đúng các trục................................................................. 28 4.2.3. Tính Chính xác trục35
PHẦN V: TÍNH THEN............................................................................................ 40
5.1. Tính then lắp trên trục I......................................................................... 40
5.2. Tính toán then trên trục II..................................................................... 41
5.3. Tính toán then trên trục III.................................................................... 42
PHẦN VI: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC................................................................... 44
6.1. Chọn ổ lăn............................................................................................... 44
6.2. Dung sai lắp ghép bánh răng................................................................. 47
6.3. Dung sai lắp ghép ổ lăn......................................................................... 47
6.4. Dung sai lắp vòng chặn dầu.................................................................. 48
6.5. Dung sai khi lắp vòng lò xo (bạc vòng) trên trục tùy động.............. 48
6.6. Dung sai lắp ghép then trên trục ......................................................... 48
6.7. Cố định trục theo phương dọc trục...................................................... 49
6.8. Che kín ổ lăn........................................................................................... 49
6.9. Bôi trơn ổ lăn.......................................................................................... 49
PHẦN VII: CẤU TẠO VỎ HỘP GIẢM TỐC....................................................... 50
PHẦN VIII: NỐI TRỤC........................................................................................... 51
PHẦN IX: BÔI TRƠN HỘP GIẢM TỐC............................................................... 53
PHẦN X: CÁC CHI TIẾT PHỤ.............................................................................. 54
10.1. Vòng chặn dầu...................................................................................... 54
10.2. Chốt định vị.......................................................................................... 54
10.3. Nắp quan sát......................................................................................... 54
10.4. Nút thông hơi........................................................................................ 55
10.5. Nút tháo dầu.......................................................................................... 55
10.6. Que thăm dầu........................................................................................ 56
TÀI LIỆU THAM KHẢO........................................................................................ 57
LỜI KẾT................................................................................................................... 58
Bộ Công Thương
Trường Đại Học Công Nghiệp Tp. HCM
Khoa : Cơ Khí
Bộ môn : Cơ Sở Thiết Kế Máy
ĐỒ ÁN MÔN HỌC
THIẾT KẾ HỆ THỐNG TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ
Sinh viên thực hiện: Ngành đào tạo: DHOT1TLT
Người hướng dẫn: Nguyễn Tuấn Hùng. Ký tên..............................
ĐỀ TÀI
Đề số 2: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN
1. Động cơ.
2. Bộ truyền đai thang.
3. Hộp giảm tốc bánh răng trụ hai cấp phân đôi cấp nhanh.
4. Nối trục đàn hồi.
5. Thùng trộn.
Số liệu cho trước phương án 3
|
P (kW) |
n (vg/ph) |
L (năm) |
t1 (giây) |
t2 (giây) |
T1 |
T2 |
|
8 |
50 |
7 |
15 |
36 |
T |
0,9T |
Yêu cầu: 1. 01 Bản thuyết minh.
2. 01 Bản vẽ lắp A0.
3. 01 Bản vẽ chi tiết.
PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRIỀN
1.1. Công suất cần thiết
Do tải trọng thay đổi theo bậc nên ta có:
Hiệu suất chung của hệ thống:
Theo (bảng 2.3), trang 19, [1] ta có:
Với : : Hiệu suất bộ truyền đai
: Hiệu suất nối đàn hồi
: Hiệu suất một cặp ổ lăn
: Hiệu suất bộ truyền bánh đai
ηkn = 1 : Hiệu suất khớp nối
Suy ra :
Vậy công suất cần thiết của động cơ:
1.2. Phân phối tỉ số truyền cho hệ thống
Chọn tỉ số truyền sơ bộ:
Theo (bảng 2.4), trang 19, [1].
Ta chọn : Đai thang:
Hộp giảm tốc hai cấp:
Nên tỉ số truyền sơ bộ của hệ thống là:
Vận tốc sơ bộ của động cơ là:
1.3. Chọn động cơ
Động cơ chọn làm việc ở chế độ dài với phụ tải thay đổi nên động cơ phải chọn có Pdm Pct = 8,55 (KW).
Theo bảng P1.2 trang 234 tài liệu [2]. ta chọn động cơ có số liệu 4A100S4Y3 có thông số kỷ thuật.
+ Công suất định mức : Pdm = 11 (KW)
+ Số vòng quay : ndc = 1458 (vg/ph)
+ Hiệu suất của động:
1.4. Phân phối lại tỳ số truyền cho hệ thống
Tỉ số truyền thực :
Chọn tỉ số truyền đai:
Vậy tỷ số truyền của hộp giảm tốc là:
Gọi : là tỷ số truyền bánh răng cấp nhanh.
: là tỷ số truền của bánh răng cấp chậm.
Với điều kiện :
Vậy phân phối tỷ số truyền như sau :
Tỷ số truyền cấp nhanh của hộp giảm tốc : un = 3,41
Tỷ số truyền cấp chậm của hộp giảm tốc : uc = 2,44
Tỷ số truyền của bộ truyền đai: ud = 3,5
1.5. Công suất động cơ ở trên các trục
- Công suất động cơ của trục I (trục dẫn) là:
- Công suất động cơ của trục trục II là:
- Công suất động cơ của trục III là:
- Công suất động cơ trên trục công tác là:
1.6. Tốc độ quay trên các trục
- Tốc độ quay trên trục I là:
- Tốc độ quay trên trục II là:
- Tốc độ quay trên trục III là:
1.7. Tính moment xoắn trên trục
Theo công thức sau:
Trong đó: : công suất (kw)
: số vòng quay (vòng/phút)
+ Momem xoắn trên trục động cơ là:
+ Momem xoắn trên trục I là:
+ Momem xoắn trên trục II là :
+ Momem xoắn trên trục III là :
+ Momem xoắn trên trục công tác là:
Bảng 1:
|
truc Thông số |
Động cơ |
I |
II |
III |
Công tác |
|||||
|
Tỷ số truyền u |
|
3,5 |
3,41 |
2,41 |
1 |
|
||||
|
Số vòng quay n (v/h) |
1420 |
486 |
132 |
50 |
50 |
|||||
|
Công suất P (Kw) |
11 |
10,454 |
10,143 |
9,841 |
9,6441 |
|||||
|
Mô men (N.mm) |
72051 |
239989 |
793980 |
1873710 |
1842004 |
|||||
PHẦN II: THIẾT KẾ BỘ TRUYẾN ĐAI THANG
Hình 1 Các thông số của bộ truyền đai
2.1 Chọn loại đai
Thiết kế bộ truyền đai cần xác định loại đai, kích thước đai và bánh đai, khoảng cách trục A, chiều dài L và lực tác dụng lên trục.
Do công suất động cơ Pct = 11 Kw) và iđ = 3,5 < 10 và yêu cầu làm việc êm nên ta có thể chọn đai hình thang.
Ta nên chọn loại đai làm bằng vải cao su vì chất liệu vải cao su có thể làm việc trong môi trường ẩm ướt ( vải cao su ít chịu ảnh hưởng của nhiệt độ và độ ẩm ), lại có sức bền và độ đàn hồi cao. Đai vải cao su thích hợp ở các truyền động có vận tốc cao, công suất truyền động nhỏ.
Dựa vào công suất Pct = 11(Kw) và số vòng quay n1 = 1458 (vg/ph).
tra theo (bảng 4.1), trang 51, [1] ta chọn: Đai thang loại , được làm từ vật liệu tổng hợp.
Các thông số đai hình thang thường loại :
|
Tên gọi |
Kí hiệu |
Giá trị |
|
Chiều rộng lớp trung hòa |
bt |
14 |
|
Chiều rộng mặt trên |
b |
17 |
|
Khoảng cách từ mặt trung hòa đến thớ ngoài |
yo |
4.0 |
|
Diện tích mặt cách ngang |
A |
138 |
|
Chiều cao đai |
h |
13.5 |
|
Đường kính bánh đai dẫn |
d1 |
200-400 |
Kích thước mặt cắt ngang của dây đai
2.2. Xác định thông số hình học chủ yếu của bộ truyền đai
2.2.1. Xác định đường kính bánh đai nhỏ d1
Ta có:
Theo tiêu chuẩn chọn
Vận tốc dài của đai:
Vận tốc đai nhỏ hơn vận tốc cho phép: nên thỏa điều kiện.
2.2.2. Xác định đường kính bánh đai lớn d2
Theo công thức (5-4) ta có đường kính bánh đai lớn :
d2 = uđ.d1.(1- )
trong đó : iđ hệ số bộ truyền đai
: hệ số trượt của bộ truyền đai thang lấy = 0,01
d2 = 3,5.225.(1- 0,01) = 779,6mm
Chọn : d2 = 800 mm
- Xác định lại tỷ số truyền thực tế của bộ truyền đai là
- Sai số của bộ truyền là:
Sai số trong phạm vi cho phép (35)%
2.3. Chọn khoảng cách trục a
Theo điều kiện : 0,55(d1 + d2) + h a 2.(d1 + d2)
0,55(225 + 800 ) + 13,5 a 2.( 225 + 800 )
577,25 a 2050 mm
( với h là chiều cao tiết diện đai)
Ta có thể chọn sơ bộ a = d2 = 800mm
2.4. Tính chiều dài sơ bộ theo khoảng cách trục a
Theo bảng (5-12) tài liệu [3] trang 92 lấy L = 3350 (mm)
Kiểm nghiệm số vòng chạy của đai trong 1 giây
Theo công thức (5-20):
2.5. Xác định chính xác khoảng cách trục a theo L = 3350mm
Trong đó:
(1)
Kiểm tra điều kiện : 577,25 820 2050 mm ( thỏa mãn điều kiện (1))
Khoảng cách nhỏ nhất mắc đai:
amin = a – 0,015L = 820 – 0,015.3350 = 769,75 (mm)
Khoảng cách lớn nhất để tạo lực căng :
amax = a + 0,03L = 820 + 0,03.3350 = 920,5(mm)
2.6. Kiểm nghiệm góc ôm
Thỏa mãn
Vì thỏa mãn điều kiện không trượt trơn. (đối với đai sợi tổng hợp)
2.7. Xác định số đai cần thiết
Số đai được xác định theo điều kiện tránh xa trượt trơn giữa hai đai và bánh đai.
Số dây đai được xác định theo công thức:
- Hệ số xét đến ảnh hưởng góc ôm đai
- Hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc
- Hệ số xét đến ảnh hưởng chế độ tải trọng Cr = 0,85
- Hệ số xét đến ảnh hưởng đến tỷ số truyền u
Cu = 1,14 vì u = 3,114 > 2,5
- Hệ số xét đến ảnh hưởng của chiều dài
- Hệ số xét đến ảnh hưởng số dây đai Cz ta chọn sơ bộ bằng 1
- Theo bảng (4.19) tài liệu [1] trang 62 ta chọn [P0] = 6,46 Kw
Ta chọn Z = 2 đai
2.8. Định kích thước chủ yếu của bánh đai
- Chiều rộng bánh đai:
Theo công thức (5-23):
Theo bảng 10.3 ta có : f = 10, e = 15, y0 = 14
- Đường kính bánh đai ngoài:
Theo công thức (5-24) :
+ Với bánh dẫn: da1 = d1 + 2y0 = 225 + 2.14 = 253(mm)
+ Vận tốc bánh bị dẫn: da2 = d2 + 2y0 = 800 + 2.14 = 828 (mm)
2.9. Lực căng ban đầu
F0 = A. = Z.A1. = 2.138.1,5 = 414 (N)
Trong đó: = 1,5 N/mm2 ứng suất ban đầu
A = 138 mm2 là tiết diện của dây đai
Lực căng mỗi dây đai:
Lực tác dụng lên trục:
F1 3.F0.sin()
Với: a1 = 1400, F0 = 414 (N)
F1 3.414.sin() = 1167,1 (N)
Bảng 2 : các thông số bộ truyền đai
|
thông số
|
Giá trị |
|
|
Bánh đai nhỏ |
Bánh đai lớn |
|
|
Đường kính bánh đai |
d1 = 225 (mm) |
d2 = 800 (mm) |
|
Đường kính ngoài bánh đai |
253 (mm) |
828 (mm) |
|
Chiều rộng bánh đai |
43 (mm) |
|
|
Sai số |
2 đai |
|
|
Chiều dài đai |
3350 (mm) |
|
|
Khoảng cách trục |
820 (mm) |
|
|
Góc ôm |
1400 |
|
|
Lực tác dụng lên trục |
1167,1 (N) |
|
PHẦN III: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG
3.1. Tính toán bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng cấp nhanh
3.1.1. Chọn vật liệu và cách nhiệt luyện
Do hộp giảm tốc 2 cấp chịu tải trọng trung bình nên chọn vật liệu làm bánh răng có độ rắn bề mặt răng HB < 350. Đồng thời khả năng chạy mòn của răng chọn độ rắn bánh răng nhỏ lớn hơn độ rắn của bánh răng lớn khoảng
25 50 HB
HB1 = HB2 + (25 50)HB
+ Bánh răng trụ răng ngiêng nhỏ thép 45 thường hóa, (bảng 3-8) trang 40 tài liệu [3] ta có các thông số của thép như sau:
- Giới hạn bèn kéo:
- Giới hạn chảy:
- Độ rắn: HB = 170 220 (chọn HB1 = 200)
(giả thiết đường kính phôi dưới 100 mm)
+ Bánh răng trụ răng ngiêng lớn thép 35 thường hóa, (bảng 3-8) trang 40 tài liệu [3] ta có các thông số của thép như sau:
- Giới hạn bền kéo:
- Giới hạn chảy:
- Độ rắn: HB = 140 190 (chọn HB2 = 170)
(giả thiết đường kính phôi 100300 mm)
Vói cả hai bánh răng lớn và bánh răng nhỏ ta chọn phôi là phôi rèn.
3.1.2. Xác định ứng suất tiếp xúc và ứng suất uốn cho phép với bộ truyền cấp nhanh
+ Ứng suất tiếp xúc cho phép
Số chu kỳ tương đương của bánh lớn:
Trong đó : , t2 = 0,706Lh, với Lh = 300.7.2.8 = 33600 h
chu kỳ
Vậy số chu kỳ làm việc tương đương của bánh nhỏ
chu kỳ
Do đó hệ số chu kỳ ứng suất K’N của cả hai bánh răng đều bang 1.
- Xác định ứng suất tiếp xúc cho phép
Theo bảng (3-9) trang 43 tài liệu [3] ta có
+ Ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh lớn
+ Ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh nhỏ
- Ứng suất uốn cho phép
Số chu kỳ tương đương của bánh lớn
Vậy cả Ntd1 và Ntd2 đều lớn hơn N0 = 5.106, do đó K’’N = 1
+ Giới hạn mỏi uốn của thép 45:
+ Giới hạn mỏi uốn của thép 35:
Vì phôi rèn, thép thường hóa nên lấy hệ số an toàn n = 1,5 và hệ số tập trung ứng suất ở chân răng = 1,8
Vì ứng suất thay đổi theo chu kỳ mạch động nên ta có ứng suất uốn cho phép
+ Bánh nhỏ:
+ Bánh lớn:
3.1.3. Xác định khoảng cách trục aw(sơ bộ)
+ Theo công thức (3-10):
- Sơ bộ chọn hệ số tải trọng K = 1,3
- Chọn hệ số chiều rộng bánh răng
Trong đó : u = 3,41 : Tỷ số truyền
n2 = 132 (v/p) số vòng quay trong 1 phút của bánh bị dẫn
N = 10,454 (Kw) công suất trên trục I
= 1,25 hệ số ảnh hưởng khả năng tải
Ta chọn A = 250 mm
3.1.4. Tính vận tốc vòng của bánh răng và chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng
- Vận tốc của bánh răng trụ ăn khớp ngoài được tính theo công thức ( 3-17)
Với: n1 số vòng quay trong 1 phút của bánh dẫn
- Với vận tốc này theo bảng (3-11) trang 46 tài liệu [3] có thể chọn cấp chính xác 9
3.1.5. Định chính xác hệ số tải trọng K
- Chiều rộng bánh răng lớn :
Ta chọn b2 = 75 mm (4)
- Đường kính vòng lăn bánh răng nhỏ:
Ta chon d1 114 mm
Do đó:
Với = 0,66 theo bảng 3-12 trang 47 tài liệu [3] ta có Ktt bảng = 1,03
- Tính hệ số tập trung tải trọng thực tế :
Theo bảng 3-14 trang 48 tài liệu [3] tìm được hệ số tải trọng động
Kđ = 1,2 ( giả sử )
- Hệ số tải trọng:
Vì trị số K không chênh lếch nhiều với dự đoán nên không cần tính lại khoảng cách trục A và ta có thể lấy A = 250 mm.
3.1.6. Xác định mô đun, số răng, góc nghiêng của răng và chiều rộng bánh răng
+ Mô đun pháp: mn = (0,01 0,02).A = 2,55mm (lấy mn = 4 mm)
+ Sơ bộ chọn góc nghiêng
+ Tổng số răng của hai bánh
+ Số răng bánh nhỏ: răng
chọn Z1 = 28 răng
+ Số răng bánh lớn: răng
chọn Z2 = 96 răng
+ Tính chính xác góc nghiêng
vậy = 9052’
+ Chiều rộng bánh răng:
(thỏa mạn điều kiện (4)).
3.1.7. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng
+ Theo công thức (3-34) có:
Trong đó: N = 10,454 (Kw) công suất bộ truyền
y : hệ số dạng răng
n : Số vòng quay trong một phút của bánh răng đang tính
mn: Mô đun
Ztd: Số răng tương đương trên bánh
b, : Bề rộng và ứng suất tại chân răng
+ số răng tương đương của bánh nhỏ
răng
+ Số răng tương đương của bánh lớn
răng
Theo bảng (3-18) trang 52 tài liệu [3] ta chọn :
- Hệ số dạng răng của bánh nhỏ
- Hệ số dạng răng của bánh lớn
- Lấy hệ số
- Kiểm nghiệm ứng suất uốn tại chân răng bánh nhỏ
( thỏa mãn điều kiện (2))
- Đối với bánh lớn
( thỏa mãn điều kiện (3))
3.1.8. Kiểm nghiệm sức bền của răng khi chịu quá tải đột ngột
- Kiểm nghiệm ứng suất tiếp xúc cho phép khi quá tải
+ bánh răng nhỏ: + bánh răng lớn:
với:
ứng suất tiếp xúc quá tải nhỏ hơn ứng suất cho phép trên bánh răng nhỏ và bánh răng lớn.
- Kiểm nghiệm sức bền uốn cho phép khi quá tải:
+ Bánh răng nhỏ:
< Thỏa mãn
+ bánh răng lớn:
< Thỏa mãn
3.1.9. Các thông số hinh học chủ yếu của bộ truyền
+ Môdun pháp:
+ Số răng: răng , răng
+ Góc nghiêng răng:
+ Góc ăn khớp:
+ Chiều rộng bánh răng:
,
+ Đường kính vòng chia:
+ Khoảng cách trục:
+ Chiều cao răng:
+ Độ hở hướng tâm:
+ Đường kính vòng chia đỉnh răng:
+ Đường kính vòng chân răng:
3.1.10. Lực tác dụng lên trục
Lực vòng:
Lực hướng tâm:
Lực dọc trục
Bảng 3: Các thông số bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng
|
Thông số |
Giá trị |
|
|
Bánh răng nhỏ |
Bánh răng lớn |
|
|
Số răng |
Z1 = 29 răng |
Z2 = 96 răng |
|
Đường kính vòng chia |
dc1 = 116 mm |
dc2 = 384 mm |
|
Đường kính vòng đỉnh răng |
De1 = 124 mm |
De2 = 392 mm |
|
Đường kính vòng chân răng |
Di1 = 107 mm |
Di2 = 375 mm |
|
Chiều rộng răng |
b1 = 75 mm |
b2 = 75 mm |
|
Môđun pháp |
mn = 4 mm |
|
|
Khoảng cách trục |
A = 250 mm |
|
|
Chiều cao răng |
h = 9 mm |
|
|
Độ hở hướng tâm |
c = 0,5 mm |
|
|
Góc nghiêng răng |
= 9052’ |
|
|
Góc ăn khớp |
= 200 |
|
3.2. Tính toán bộ truyền bánh răng thẳng của cấp chậm
3.2.1. Chọn vật liệu và cách nhiệt luyện
+ Bánh răng nhỏ thép 45 thường hóa tra (bảng 3-8) trang 40 tài liệu [3] ta có các thông số của thép như sau:
- Giới hạn bền kéo:
- Giới hạn chảy:
- Độ rắn: HB = 170 220 (chọn HB1 = 190)
(giả thiết đường kính phôi dưới 100300 mm)
+ Bánh răng lớn thép 35 thường hóa. Tra bảng (3-8) trang 40 tài liệu [3] ta có các thông số của thép như sau:
- Giới hạn bền kéo:
- Giới hạn chảy:
- Độ rắn: HB = 140 190 (chọn HB2 = 160)
(giả thiết đường kính phôi 300500 mm)
Với cả hai bánh răng lớn và bánh răng nhỏ ta chọn phôi là phôi rèn.
3.2.2. Xác định ứng suất tiếp xúc, ứng suất uốn cho phép với bộ truyền cấp nhanh
+ Ứng suất tiếp xúc cho phép
Số chu kỳ tương đương của bánh lớn:
Trong đó : , t2 = 0,706Lh, với Lh = 300.7.2.8 = 33600 h
chu kỳ
Vậy số chu kỳ làm việc tương đương của bánh nhỏ
chu kỳ
Do đó hệ số chu kỳ ứng suất K’N của cả hai bánh răng đều bằng 1.
- Xác định ứng suất tiếp xúc cho phép
Theo bảng (3-9) trang 43 tài liệu [3] ta có
- Ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh lớn
- Ừng suất tiếp xúc cho phép của bánh nhỏ
Để tính sức bền ta dung trị số nhỏ là = 416 N/mm2
- Ứng suất uốn cho phép
Số chu kỳ tương đương của bánh lớn
Vậy cả Ntd1 và Ntd2 đều lớn hơn N0 = 5.106, do đó K’’N = 1
Giới hạn mỏi uốn của thép 45:
Giới hạn mỏi uốn của thép 35:
Vì phôi rèn, thép thướng hóa hệ số an toàn n = 1,5, và hệ số tập trung ứng suất ở chân răng = 1,8
Vì ứng suất thay đổi theo chu kỳ mạch động nên ta có ứng suất uốn cho phép
- Bánh răng nhỏ
(5)
- Bánh răng lớn
(6)
3.2.3. Tính khoảng cách sơ bộ trục A
+ theo công thức (3-9):
- Sơ bộ chọn hệ số tải trọng K = 1,3
- Chọn hệ số chiều rộng bánh răng
Trong đó: u = 2,41 Tỷ số truyền
n2 = 50 (v/p) số vòng quay trong một phút của bánh răng bị dẫn
N = 10,143 (Kw) : Công suất trên truc II
Ta chọn A = 340 mm
3.2.4. Tính vận tốc vòng của bánh răng và chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng
- Vận tốc vòng của bánh răng trụ ăn khớp ngoài được tính theo công
thức (3-17)
Với n1 số vòng quay trong 1 phút của bánh dẫn:
+ Với vận tốc này theo bảng (3-11) trang 46 tài liệu [3] có thể chọn cấp chính xác 9
3.2.5. Định chính xác hệ số tải trọng K
Chiều rộng bánh răng:
+ Đường kính vòng lăn bánh răng nhỏ:
Do đó:
Với = 0,51 theo bảng (3-12) trang 47 tài liệu [3] ta có Ktt bảng = 1
- Tính hệ số tập trung tải trọng thực tế :
Theo bảng (3-14) trang 48 tài liệu [3] tìm được hệ số tải trọng động
Kđ = 1,1
( giả sử )
- Hệ số tải trọng:
Vì trị số K không chênh lếch với dự đoán nên không cần tính lại khoảng cách trục A và ta có thể lấy A = 340 mm.
3.2.6. Xác định mô đun, số răng và chiều rộng bánh răng
+ Mô đun pháp: mn = (0,01 0,02).A = 3,4 6,8 mm (lấy mn = 4 mm)
- Số răng bánh nhỏ:
chọn Z1 = 50 răng
- Số răng bánh lớn: răng
chọn Z2 = 120 răng
+ Chiều rộng bánh răng lớn b2 = 0,3.340 = 102 mm
3.2.7. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng
Theo công thức (3-33) :
Trong đó : k = 1,3 : Hệ số tải trọng
N : Công suất bộ truyền (Kw)
y : Hệ số dạng răng
n : Số vòng quay trên một phút của bánh răng đang tính
mn : Môđun
Ztd : Số răng tương đương trên bánh
b, : Bề rộng và ứng suất tại chân răng
Theo bảng (3-18) trang 52 tài liệu [3] ta chọn
+ Hệ số dạng răng của bánh nhỏ y1 = 0,471
+ Hệ số dạng răng của bánh lớn y2 = 0,517
- Ứng suất uốn tại chân răng bánh nhỏ
( thỏa mãn điều kiện (5))
- Ứng suất uốn tại chân răng bánh lớn
(thỏa mãn điều kiện (6))
3.2.8. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng khi chịu tải trọng đột ngột
- Kiểm nghiệm ứng suất tiếp xúc cho phép khi quá tải
+ bánh răng nhỏ:
+ bánh răng lớn:
với:
ứng suất tiếp xúc quá tải nhỏ hơn ứng suất cho phép trên bánh răng nhỏ và bánh răng lớn.
- Kiểm nghiệm sức bền uốn cho phép khi quá tải:
+ Bánh răng nhỏ :
< Thỏa mãn
+ bánh răng lớn:
< Thỏa mạn
3.2.9. Các thông số hình học chủ yếu của bộ truyền
+ Mô đun mn = 4 mm
+ Số răng Z1 = 50 răng, Z2 = 120 răng
+ Góc ăn khớp
+ Chiều rộng bánh răng : b2 = 102 mm
b1 = 102 mm
+ Đường kính vòng chia
d1 = mn.Z1 = 4.50 = 200 mm
d2 = mn.Z2 = 4.120 = 480 mm
+ khoảng cách trục :
+ Chiều cao răng :
h = 2,25.mn = 2,25. 4 = 9 mm
+ Độ hở tâm răng:
c = 0,25.mn = 0,25.4 = 1 mm
+ Đường kính vòng đỉnh răng
+ Đường kính vòng chân răng
- 2.10. Tính lực tác dụng lên trục
Lực vòng :
Lực hướng tâm :
Bảng 4 : Các thông số của bánh răng trụ răng thẳng
|
Thông số |
Giá trị |
|
|
Bánh răng nhỏ |
Bánh răng lớn |
|
|
Số răng |
Z1 = 50 răng |
Z2 = 120 răng |
|
Đường kính vòng chia |
d1 = 200 mm |
d2 = 480 mm |
|
Đường kính vòng đỉnh răng |
De1 = 208 mm |
De2 = 488 mm |
|
Đường kính vòng chân răng |
Di1 = 192 mm |
Di2 = 472 mm |
|
Chiều rộng răng |
b1 = 102 mm |
b2 = 102 mm |
|
Môđun |
mn = 4 mm |
|
|
Khoảng cách trục |
A = 340 mm |
|
|
Chiều cao răng |
h = 9 mm |
|
|
Độ hở hướng tâm |
c = 1 mm |
|
|
Góc ăn khớp |
= 200 |
|
PHẦN IV : TÍNH TOÁN TRỤC
4.1. Chọn vật liệu cho trục
Vật liệu làm trục phải có độ bền cao, ít tập trung ứng suất, có thể nhiệt luyện được và dễ gia công. Thép hợp kim là những vật liệu chủ yếu để chế tạo trục. Vì hộp giảm tốc chịu tải trọng trung bình nên ta chọn loại thép 45 (thường hóa) có giới hạn bền :
4.2. Tính sức bền trục
4.2.1. Tính đường kính sơ bộ của trục
Theo công thức (7-2) ta có :
Trong đó : d - là đường kính trục (mm)
C - hệ số phụ thuộc vào ứng xuất xoắn cho phép đối với đầu trục và truyền trục chung, lấy C = 120
P - công suất truyền của trục
n - số vòng quay trong 1 phút của trục
+ Đối với trục I:
P1 = 10,454 (Kw)
n1 = 486 (vòng/phút)
chọn dI = 35 (mm)
+ Đối với trục II :
P2 = 10,143 (Kw)
n2 = 132 (vong/phut)
chọn dII = 55 (mm)
+ Đối với trục III :
P3 = 9,841 (Kw)
n3 = 50 (vong/phut)
chọn dIII = 70 (mm)
+ Ta lấy trị số dII = 50 (mm) chọn loại bi cở trung bình. Tra trong bảng 14P trang 339 tài liệu [3] ta có chiều rộng của ổ : B = 27 (mm)
4.2.2. Tính gần đúng trục
Chiều dài Mayo bánh đai, bánh răng trụ
Theo công thức:
Suy ra:
Chọn:
Chọn lm12 = lm13 = lm14 = 75 (mm) (bằng chiều rộng bánh răng bánh dẫn b1 của cấp nhanh)
lm22 = lm24 = 75, lm23 = 102 (mm) (bằng chiều rộng bánh răng bánh dẫn b1 của cấp chậm)
lm31 = lm32 = 102 (mm)
- Chiều dài mayo nửa khớp nối( nối vòng dàn hồi ).
Chọn: L = 130mm
Theo bảng 10.3[2], ta có:
- Khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp hay khoảng cách giữa các chi tiết quay.
chọn
- Khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp.
chọn
- Khoảng cách từ mặt mút chi tiết quay đến nắp ổ.
chọn
- Chiều cao nắp ổ và chiều bulong
lấy
- Trục I
l12 = 0,5.(lm12 + B) + k3 + hn =[ 0.5.(75 + 27) + 15 + 15 ] = 81 (mm)
l13 = 0,5.(lm13 + B) + k1 + k2 = 0,5.(75 + 27) + 10 + 10 = 71 (mm)
l14 = l24 = 268 (mm)
- Trục II
l22 = 0,5.(lm22 + B) + k1 + k2 = 0,5.(75 + 27) + 10 + 10 = 71 (mm)
l23 = l22 + 0,5.(lm22 + lm23) + k1 = 71 + 0,5.(75 + 102) + 10 = 169,5 (mm)
l24 = 2 l23 - l22 = 169,5.2 – 71 = 268 (mm)
- Trục III
l32 = l23 = 169,5(mm)
l33 = 2l32 + lc33 = 2. l32+ 0,5.(lm32 + B) + k3+hn
= 2.169,5 + 0,5.(102 + 27) + 15 + 15 = 433,5(mm)
Do đó khoảng cách giữa các gối đỡ :
l11 = l21 = l31 = 2l32 = 169,5.2 = 339(mm)
Sơ đồ phân bố lực trên trục I.
Các lực tác dụng lên trục I bao gốm: Rd = 1167,1(N); Pr1 = 1306,27 (N)
Pa1 = 580 (N); P1 = 3541,27 (N); d1 = 116 (mm).
- Tính lực tác dụng lên trục I:
- Tính phản lực ở các gối trục
- Tính mô men uốn ở tiết diện chịu tải lớn nhất:
+ ở tiết diện A – A:
+ ở tiết diện a – a:
Trong đó:
+ ở tiết diện b – b:
Trong đó:
- Tính đường kính trục ở hai tiết diện A – A, a – a và b – b theo công thức (7-3)
- Đường kính trục ở tiết diện A – A:
Theo bảng (7-2) trang 119 tài liệu [3] ta chọn [] = 50 (N/mm2)
- Đường kính trên trục ở tiết diện a – a :
- Đường kính trên trục ở tiết diện a – a :
Đường kính ở tiết diện A – A lấy dA– A = 40 mm và đường kính ở tiết diện
a – a và b – b lấy da – a = db – b = 45 mm lớn hơn giá trị tính vì trục có rãnh then. Chọn đường kính lắp ổ lăn d = 40 mm.
- Tính lực tác dụng lên trục II:
Sơ đồ phân bố lực trên trục II.
Các lực tác dụng lên trục II bao gồm : Pr2 = 1306,27(N) ; Pa2 = 580(N) ;
P2 = 3541,27(N) ; P3 = 18796,31(N) ; Pr3 = 6841,3(N) ; d2 = 384, d3 = 200(N).
- Tính phản lực ở các gối trục :
- Tính mô men uốn ở tiết diện chịu tải lớn nhất:
+ ở tiết diện c – c:
+ Tiết diện d – d
+ ở tiết diện e – e:
- Tính đường kính trục tại tiết diện chịu tải lờn nhất
- tại tiết diện c – c :
- tại tiết diện d – d
- tại tiết diện e – e
Ở hai đoạn trục này đều có rãnh làm rãnh then để cố định bánh răng theo phương tiếp tuyến, vì vậy đường kính trục ta chọn là : de – e = dc – c = 55 mm và dd – d = 65 mm, đường kính lắp ổ lăn d = 50 mm.
- Tính lực tác dụng lên trục III:
Sơ đồ phân bố lực trên trục III.
Các lực tác dụng lên trục III bao gồm : P3 = 18796,31(N) ; P3 = 6841,3(N),
d3 = 480 mm.
- tính phản lực các gối trục.
- Tính mô men uốn ở tiết diện chịu tải lớn nhất
- Đường kính trục tại tiết diện chịu tải lớn nhất
Chọn d = 75 mm, đường kính đầu trục = 70 mm.
4.2.3.Tính chính xác trục
Kiểm tra hệ số an toàn của trục tại các tiết diện nguy hiểm.
Hệ số an toàn tính theo công thức (7 – 5 ) ta có :
Trong đó: hệ số an toàn chỉ xét theo ứng suất pháp
hệ số an toàn chí xét riêng ứng suất tiếp
n hệ số an toàn
[n] hệ số an toàn cho phép [n] =
Vì trục quay nên ứng suất pháp (uốn) biến đổi theo chu kỳ đối xứng.
giá trị trung bình ứng suất pháp
Theo công thức (7 – 6) ta có :
Bộ truyền làm việc một chiều nên ứng suất tiếp(xoắn) biến đổi theo chu kỳ mạch động
vậy
Trong đó : : là giới hạn mỏi uốn và xoắn với một chu kỳ đối xứng
: biên độ ứng suất pháp và tiếp sinh ra trong tiết diện của trục
W : mô men cản uốn của tiết diện
W0 : mô men cản xoắn của tiết diện
: hệ số tập trung ứng suất thực khi uốn và xoắn tra bảng (7–6) (7-13) tài liệu [3] trang 125 129
: hệ số tăng bền bề mặt trục
: hệ số xét đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến sức bền mỏi.
MU, MX : mô men uốn và mô men xoắn
- Trục I
Xét tại tiết diện (a – a)
Đường kính trục da – a = db – b = 45 mm tra bảng (7-3b) tài liệu [3] trang 122 ta có:
W = 7800 (mm3), W0 = 16740 (mm3), = 14 9
Trong đó: b : chiều rộng then (mm)
h : chiều cao then (mm)
Có thể lấy gần đúng:
MU = Nmm, MX = Nmm
Chọn hệ số và theo vật liệu đối với thép các bon trung bình lấy = 0,1,
= 0,05, hệ số = 1
Theo bảng (7-4) tài liệu [3] trang 123. ta chọn = 0,86, và = 0,75
Theo bảng (7-8) tài liệu [3] trang 127 ta chọn hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then = 1,63; = 1,5.
Xét tỷ số :
Vì do trục và then có độ dôi nên áp suất trên bề mặt lắp là P = 30 N/mm2 tra theo bảng (7-10) tài liệu [3] trang 128. ta lấy sai số không đáng kể khi tính về xoắn ta có :
Như vậy tiết diện tại a – a đảm bảo độ an toàn cho phép.
vTrục II
- Xét tại tiết diện c – c và e – e đường kính trục dc – c = dc – c = 55 mm tra bảng (7-3b) tài liệu [3] trang 122 ta có: W = 14510 (mm3), W0 = 30800 (mm3)
= 18 11
MU = (Nmm), MX = 793980(Nmm)
Với = 0,1; = 1; = 0,05
Theo bảng (7-4) tài liệu [3] trang 123 ta chọn = 0,83 và = 0,71
Theo bảng (7-8) tài liệu [3] trang 127 ta chọn hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then = 1,63 ; = 1,5.
Xét tỷ số :
Theo (7-10) tài liệu [3] trang 128. ta chọn P 30 (N/mm2)
Ta có :
Vậy tiết diện c – c và e – e của trục đảm bảo an toàn.
- Xét tại tiết diện d – d đường kính của trục là dd – d = 65 mm tra bảng
(7-3b) tài liệu [3] trang 122 ta có: W =24300 (mm3), W0 = 51200 (mm3)
= 20 12,
MU = (N.mm), MX = 793980 (N.mm)
Với = 0,1; = 1; = 0,05
Theo bảng (7-4) tài liệu [3] trang 123 ta chọn = 0,85 và = 0,73
Theo bảng (7-8) tài liệu [3] trang 127 ta chọn hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then = 1,63 ; = 1,5.
Xét tỷ số :
Theo (7-10) tài liệu [3] trang 128. ta chọn P 30 (N/mm2)
Ta có :
Vậy tiết diện e – e của trục 2 cũng đảm bảo an toàn.
vTrục III
Xét tại tiết diện f – f đường kính trục df – f = 75 mm tra bảng (7-3b) tài liệu [3] trang 122 ta có: W = 37600 (mm3), W0 = 79000 (mm3), = 24 14.
Với = 0,1; = 1; = 0,05
Theo bảng (7-4) tài liệu [3] trang 123 ta chọn = 0,83 và = 0,71
MU = (N.mm), MX =17350631 (N.mm)
Theo bảng (7-8) tài liệu [3] trang 127 ta chọn hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then = 1,63; = 1,5.
Xét tỷ số :
Theo (7-10) tài liệu [3] trang 128. ta chọn P 30 (N/mm2)
Ta có :
Vậy tiết diện của trục đảm bảo an toàn.
vKết luận: tất cả các trục đều làm việc an toàn.
PHẦN V: TÍNH THEN
Để cố định bánh răng theo phương tiếp tuyến hay để truyền mô men và truyền chuyển động từ trục đến bánh răng hoặc ngược lại ta dung then.
5.1. Tính then lắp trên trục I
Đường kính trục I để lắp rãnh then là d = 45 mm
Theo bảng (7-23) tài liệu [3] trang 143 ta có thể chọn các thông số của then
b = 14, h = 9, t = 5, t1 = 4,1, k = 5, chiều dài then l = 0,8.lm
trong đó lm chiều dài mayơ: lm =
+ Kiểm nghiệm độ dập bền trên mặt cạnh làm việc của then theo công thức (7-11) tài liệu [3] trang 139 ta có:
Trong đó: MX = (N.mm),
Chiều dài then là: l =0,8.lm = 0,8.1,2.45 = 43,2(mm)
Theo TCVN 150 – 64 (bảng 7-23) tài liệu [3] trang 143 ta chọn l = 45 (mm)
Tra bảng (7-20) với ứng suất mối ghép cố định. Tải trọng tĩnh, vật liệu CT6 ta có
+ Kiểm nghiệm bền cắt theo công thức ( 7-12).
Theo bảng (7-21) tài liệu [3] trang 142 ta có
Như vậy then trên trục I thỏa mãn điều kiện bền dập và điều kiện bền cắt.
5.2. Tính toán then trên trục II
Đường kính trục II để lắp then d c – c = d e– e = 55 mm. và d d – d = 65 mm
Xét tại tiết diện e – e và c –c đường kính lắp then là d c – c = d e– e = 55 mm. theo bảng (7-23) tài liệu [3] trang 143. Ta có b = 16, h = 10, t = 5, t1 = 5,1, k = 6,2.
Chiều dài then l = 0,8.lm . Trong đó lm = d = 0,8.1,2.55 = 52,8 mm
Theo TCVN 150 – 64 (bảng 7-23) tài liệu [3] trang 143 ta chọn l = 56 mm.
+ Kiểm nghiệm bền dập trên mặt cạnh làm việc của then theo công thức
(7-11). Trong đó MX = 793980(N.mm)
Tra bảng (7-20) với ứng suất mối ghép cố định. Tải trọng tĩnh, vật liệu CT6 ta có
+ Kiểm nghiệm bền cắt theo công thức (7-12)
Theo bảng (7-21) tài liệu [3] trang 142 ta có
Xét tại tiết diện d – d đường kính lắp trên then là d d – d = 65 mm. theo bảng (7-23) tài liệu [3] trang 143. Ta có b = 18 ; h = 11 ; t = 5,5; t1 = 5,6 ; k = 6,8.
Chiều dài then l = 0,8.lm = 0,8.1,2.65 = 62,8 mm
Theo TCVN 150 – 64 (bảng 7-23) tài liệu [3] trang 143 ta chọn l = 63 mm
+ Kiểm nghiệm bền dập trên mặt cạnh làm việc của then theo công thức (7-11). Trong đó MX = 793980 (N.mm)
Tra bảng (7-20) với ứng suất mối ghép cố định. Tải trọng tĩnh, vật liệu CT6 ta có
+ Kiểm nghiệm bền cắt theo công thức (7-12).
Theo bảng (7-21) tài liệu [3] trang 142 ta có
Như vậy then trên trục II thỏa mãn điều kiện dập và điều kiện bền cắt.
5.3. Tính then lắp trên trục III
Đường kính trục III để lắp then là df – f = 75 mm.
theo bảng (7-23) tài liệu [3] trang 143. Ta có b = 20, h = 12, t = 6, t1 = 6,1 ; k = 7,4.
Chiều dài then l = 0,8.lm . Trong đó lm = = 0,8.1,2.75 = 72 mm
Theo TCVN 150 – 64 (bảng 7-23) tài liệu [3] trang 143 ta chọn l = 80 mm.
+ Kiểm nghiệm bền dập trên mặt cạnh làm việc của then theo công thức
(7-11). Trong đó MX =1873710 (N.mm)
Tra bảng (7-20) với ứng suất mối ghép cố định. Tải trọng tĩnh, vật liệu CT6 ta có
+ Kiểm nghiệm bền cắt theo công thức (7-12)
Theo bảng (7-21) tài liệu [3] trang 142 ta có
.
Như vậy then trên trục III thỏa mãn điều kiện bền dập và điều kiện bền cắt.
Kết luận: Then trên tất cả các trục đều thỏa mãn tất cả điều kiện bền dập và bền cắt.
Bảng 5 : Thông số của then trên các trục
|
Trục |
Tiết diện then bxh |
Chiều dài then l |
t |
t1 |
Kiểm nghiệm diều kiện bền dập |
Kiểm nghiệm diều kiện bền cắt |
|
I |
14x9 |
45 |
5 |
4,1 |
47,4 |
16,93 |
|
I |
14x9 |
45 |
5 |
4,1 |
47,4 |
16,93 |
|
II |
18x11 |
56 |
5 |
5,1 |
83,156 |
32,22 |
|
II |
18x11 |
56 |
5 |
5,1 |
83,156 |
32,22 |
|
II |
18x11 |
63 |
5,5 |
5,6 |
57 |
21,54 |
|
III |
20x12 |
80 |
6 |
6,1 |
84,4 |
31,23 |
