ĐỒ ÁN THIẾT KẾ XÂY DỰNG, ĐỒ ÁN THIẾT KẾ XÂY DỰNG, Cao ốc căn hộ BMC được xây dựng để kinh doanh, ĐỒ ÁN THIẾT KẾ XÂY DỰNG Cao ốc căn hộ BMC được xây dựng để kinh doanh, đồ án tốt nghiệp xây dựng
PHẦN I: KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH
I.SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐẦU TƯ:
Cùng với đà tăng giá điện, giá đất và làn sóng đầu tư nước ngoài đang đổ vào thành phố Hồ Chí Minh, giá thuê cao ốc văn phòng đã tăng lên đáng kể, theo nhiều chuyên gia kinh tế, mảng cao ốc cho thuê sẽ đắt khách trong những năm tới.Cao ốc căn hộ BMC được xây dựng để kinh doanh, đáp ứng nhu cầu ngày càng cao về căn hộ, văn phòng cho thuê và các dịch vụ như cà phê internet, cửa hàng thức ăn nhanh, phòng game, trung tâm thương mại, khu giặt ủi, phòng tập thể dục thể thao…
II.ĐẶC ĐIỂM, VỊ TRÍ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH
1.Vị trí xây dựng công trình
Cao ốc BMC tọa lạc tại số 258 Bến Chương Dương, phường Cô Giang, Quận 1, TP Hồ Chí Minh bên cạnh đại lộ Đông Tây và khu khu quy hoạch các dự án trọng điểm của thành phố mảng cao ốc cho thuê sẽ đắt khách trong những năng tới. cao ốc văn phòng
2.Các điều kiện khí hậu tự nhiên của thành phố Hồ Chí Minh
- Diện tích: 2.029km2
- Số dân: 5037155 người
- Mật độ: 2482.5 người/ km2
- Vị trí:
Thành phố Hồ Chí Minh nằm giữa vùng đồng bằng sông Cửu Long và miền Đông Nam Bộ, Nam Trung Bộ, Nam Tây Nguyên. Đây là miền đất phát triển mạnh về nông sản hàng hoá, cây công nghiệp, dầu khí và nhất là du lịch.
TP Hồ Chí Minh có toạ đô địa lý khoảng 10 0 10’ – 10 0 38 vĩ độ bắc và 106 0 22’ - 106 054 ’ kinh độ đông.
|
Phía Bắc: |
giáp tỉnh Bình Dương |
|
Tây Bắc : |
giáp tỉnh Tây Ninh |
|
Đông và Đông Bắc: |
giáp tỉnh Đồng Nai |
|
Đông Nam: |
giáp tỉnh Bà Rịa -Vũng Tàu |
|
Tây và Tây Nam : |
giáp tỉnh Long An và Tiền Giang |
Trung tâm thành phố cách bờ biển Đông 50 km đường chim bay.Thành phố Hồ Chí Minh có 12km đường bờ biển và cách thủ đô Hà Nội 1738km đường bộ.Sân bay quốc tế Tân Sơn Nhất với hàng chục đường bay chỉ cách trung tâm thành phố 7km.
- Khí hậu:
Thành phố Hồ Chí Minh có hai mùa rõ rệt:
+ Mùa mưa từ tháng 5 đến tháng 11
+ Mùa khô từ tháng 12 đến tháng 4 năm sau
Nhiệt độ trung bình cả năm 27oC, không có mùa đông, chính vì thế hoạt động du lịch thuận lợi suốt 12 tháng
Lượng bức xạ dồi dào, trung bình khoảng 140 Kcal/cm2/năm; số giờ nắng trung bình/tháng 160-270 giờ; nhiệt độ cao tuyệt đối 400C, nhiệt độ thấp tuyệt đối 13,80C. Tháng có nhiệt độ trung bình cao nhất là tháng 4 (28,80C), tháng có nhiệt độ trung bình thấp nhất là khoảng giữa tháng 12 và tháng 1 (25,70C). Hàng năm có tới trên 330 ngày có nhiệt độ trung bình 25-280C. Ðiều kiện nhiệt độ và ánh sáng thuận lợi cho sự phát triển các chủng loại cây trồng và vật nuôi đạt năng suất sinh học cao; đồng thời đẩy nhanh quá trình phân hủy chất hữu cơ chứa trong các chất thải, góp phần làm giảm ô nhiễm môi trường đô thị
Lượng mưa cao, bình quân/năm 1.949 mm; năm cao nhất 2.718 mm (1908) và năm nhỏ nhất 1.392 mm (1958); với số ngày mưa trung bình/năm là 159 ngày. Khoảng 90% lượng mưa hàng năm tập trung vào các tháng mùa mưa từ tháng 5 đến tháng 11; trong đó hai tháng 6 và 9 thường có lượng mưa cao nhất. Các tháng 1,2,3 mưa rất ít, lượng mưa không đáng kể. Trên phạm vi không gian thành phố, lượng mưa phân bố không đều, có khuynh hướng tăng dần theo trục Tây Nam - Ðông Bắc. Ðại bộ phận các quận nội thành và các huyện phía Bắc thường có lượng mưa cao hơn các quận huyện phía Nam và Tây Nam.
3.Tình hình địa chất công trình và địa chất thuỷ văn
a. Địa hình
Thành phố Hồ Chí Minh nằm trong vùng chuyển tiếp giữa miền Ðông Nam bộ và đồng bằng sông Cửu Long. Ðịa hình tổng quát có dạng thấp dần từ Bắc xuống Nam và từ Ðông sang Tây. Nó có thể chia thành 3 tiểu vùng địa hình
Vùng cao nằm ở phía Bắc - Ðông Bắc và một phần Tây Bắc (thuộc bắc huyện Củ Chi, đông bắc quận Thủ Ðức và quận 9), với dạng địa hình lượn sóng, độ cao trung bình 10-25 m và xen kẽ có những đồi gò độ cao cao nhất tới 32m, như đồi Long Bình (quận 9).
Vùng thấp trũng ở phía Nam-Tây Nam và Ðông Nam thành phố (thuộc các quận 9, 8,7 và các huyện Bình Chánh, Nhà Bè, Cần Giờ). Vùng này có độ cao trung bình trên dưới 1m và cao nhất 2m, thấp nhất 0,5m.
Vùng trung bình, phân bố ở khu vực Trung tâm Thành phố, gồm phần lớn nội thành cũ, một phần các quận 2, Thủ Ðức, toàn bộ quận 12 và huyện Hóc Môn. Vùng này có độ cao trung bình 5-10m.
Nhìn chung, địa hình Thành phố Hồ Chí Minh không phức tạp, song cũng khá đa dạng, có điều kiện để phát triển nhiều mặt.
Địa hình bằng phẳng, rộng rãi thuận lợi cho việc xây dựng công trình.
b. Cấu tạo địa chất
Theo kết quả khảo sát thì nền đất gồm các lớp đất khác nhau. Độ dốc các lớp nhỏ, nên gần đúng có thể xem nền đất tại mọi điểm của công trình có chiều dày và cấu tạo như mặt cắt địa chất. Khu đất được khảo sát bằng phương pháp khoan, xuyên tiêu chuẩn SPT. Địa tầng được phân chia theo thứ tự từ trên xuống dưới như sau:
Bảng cấu tạo địa chất
|
Độ sâu (m) |
Lớp đất |
Chỉ tiêu |
|
0-1,2 1,2-3,0 3,0-9,5 9,5-14,2 14,2-21,5 21,5-29,2 29,2-31,2 31,2-61,5 |
Đất lấp Sét dẻo cứng Sét pha dẻo cứng Sét pha dẻo chảy Cát pha dẻo Cát bụi chặt vừa Cát hạt trung, hạt thô Cát thô, cuội sỏi |
g=15,9 (KN/m2) N=18 N=15 N=6 N=21 N=32 N=35 N=44 |
c. Đánh giá nền đất
Bảng các chỉ tiêu cơ lí có được từ thí nghiệm
|
Tên gọi lớp đất |
g (KN/m3) |
gh (KN/m3) |
W% |
Wdẻo% |
Wnhão% |
jII (độ) |
CII (KPa) |
m (m2/KN) |
E (KPa) |
N |
|
Đất lấp |
19.5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Sét |
18.2 |
26.9 |
39 |
50 |
30 |
13 |
37 |
0.00011 |
7500 |
18 |
|
Sét pha |
21.5 |
26 |
15 |
24 |
11.5 |
24 |
12 |
0.00004 |
22000 |
15 |
|
Sét pha |
18.5 |
26.8 |
33.2 |
36 |
22 |
16 |
10 |
0.00012 |
10000 |
6 |
|
Cát pha |
20.5 |
26.6 |
15 |
21 |
15 |
22 |
20 |
0.00006 |
18000 |
21 |
|
Cát bụi |
19 |
26.5 |
26 |
- |
- |
30 |
- |
0.00011 |
10000 |
32 |
|
Cát hạt trung |
19.2 |
26.5 |
18 |
- |
- |
35 |
- |
0.00011 |
31000 |
35 |
|
Cát cuội sỏi |
20.1 |
26.4 |
16 |
- |
- |
38 |
- |
0.00011 |
40000 |
44 |
Bảng các chỉ tiêu cơ lí tính toán
|
Tên gọi lớp đất |
IP |
B |
Trạng thái đất sét |
e |
Trạng thái đất cát |
gđn (KN/m3) |
|
Đất lấp |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Sét |
20 |
0.45 |
Dẻo cứng |
1.05 |
- |
|
|
Sét pha |
12.5 |
0.28 |
Dẻo cứng |
0.39 |
- |
17,99 |
|
Sét pha |
14 |
0.8 |
Dẻo chảy |
0.93 |
- |
13,37 |
|
Cát pha |
6 |
0 |
Dẻo |
0.49 |
- |
17,18 |
|
Cát bụi |
- |
- |
- |
0.65 |
Chặt vừa |
15,45 |
|
Cát hạt trung |
- |
- |
- |
0.63 |
Chặt vừa |
15,64 |
|
Cát cuội sỏi |
- |
- |
- |
0.52 |
Chặt |
16,71 |
Mặt cắt địa hình
Lớp 5 và 6 là lớp cát hạt trung, hạt thô và cát thô cuội sỏi, ở trạng thái chặt, có biến dạng lún ít, tính năng xây dựng tốt. Do đó ta cho cọc cắm vào lớp đất này.
III.QUY MÔ VÀ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH:
- Diện tích khu đất: 1.757m2
- Diện tích xây dựng: 913 m2
- Mật độ xây dựng: 52%
- Hệ số sử dụng đất: 11 lần
- Số tầng cao: 20 tầng + 02 tầng hầm.
- Chiều cao tối đa : 74.35m
- Khu căn hộ BMC là một block nhà cao 22 tầng, có hai tầng hầm làm bãi để xe.
-Tầng trệt dành cho siêu thị, tiếp tân, sảnh chờ, khu vực y tế... Tầng lửng được bố trí phòng chơi game, cửa hàng thức ăn nhanh, trung tâm thương mại. Lầu một có cafe Internet, sảnh sinh hoạt cộng đồng, khu giặt ủi, phòng tập thể dục thể thao…Lầu 2 và 3 là 8 văn phòng cho thuê, diện tích từ 80 đến 98 m2 mỗi văn phòng. Các lầu 4,6,8,10,12,14,16,18,20, mỗi lầu là có diện tích 676 m2 được bố trí 4 căn hộ penthouse. Các lầu 5,7,9,11,13,15,17,19, mỗi lầu là 8 căn hộ. Các căn hộ có diện tích từ 80,5 đến - 189,5 m2 được bố trí hợp lý, phù hợp phong thủy Á đông. Mỗi căn đều có 3 phòng ngủ, 2-3 phòng vệ sinh, sân phơi và ban công. Phòng khách liên thông với bếp và phòng ăn tạo nên không gian rộng rãi, thoáng mát. Riêng căn hộ penthouse có thêm phòng sinh hoạt gia đình rộng 10,2 và 12 m2, sân vườn rộng 16,6 và 19,2 m2.
Tất cả các phòng đều tiếp xúc trực tiếp với bên ngoài để tạo không khí trong lành và cảm giác gần gũi với thiên nhiên. Trang thiết bị bên trong căn hộ là các thương hiệu gạch Đồng Tâm, cửa Hòa Bình, sàn gỗ Picenza, thiết bị vệ sinh Inax và American Standard... Căn hộ xây dựng hoàn thiện, trang bị sẵn máy lạnh, kệ bếp và máy hút khói.
Cao ốc BMC có mặt tiền theo hướng đông nam, có sông kế bên, phù hợp phong thủy. Công trình được thiết kế theo tiêu chuẩn xây dựng của Mỹ.
Nguồn điện, nước chính và dự phòng trang bị đầy đủ. Hệ thống phòng cháy chữa cháy tự động, kết nối với trung tâm phòng cháy chữa cháy của thành phố. Công tác an ninh được chú trọng, đảm bảo 24/24 giờ. Trong mỗi căn hộ đều có hệ thống chuông báo kèm hình ảnh, điện thoại lắp đặt ở tất cả các phòng sinh hoạt… Công tác quản lý do các công ty nước ngoài đảm trách.
Toà nhà có 2 tầng hầm được sử dụng làm gara để ôtô, xe máy cho mọi người.
IV.GIẢI PHÁP THIẾT KẾ
1.Thiết kế tổng mặt bằng
Căn cứ vào đặc điểm mặt bằng khu đất, yêu cầu công trình thuộc tiêu chuẩn quy phạm nhà nước, phương hướng quy hoạch, thiết kế tổng mặt bằng công trình phải căn cứ vào công năng sử dụng của từng loại công trình, dây chuyền công nghệ để có phân khu chức năng rõ ràng đồng thời phù hợp với quy hoạch đô thị được duyệt, phải đảm bảo tính khoa học và thẩm mỹ. Bố cục và khoảng cách kiến trúc đảm bảo các yêu cầu về phòng chống cháy, chiếu sáng, thông gió, chống ồn, khoảng cách ly vệ sinh.
Toàn bộ mặt trước công trình trồng cây và để thoáng, khách có thể tiếp cận đễ dàng với công trình. .
Giao thông nội bộ bên trong công trình thông với các đường giao thông công cộng, đảm bảo lưu thông bên ngoài công trình. Đường giao thông từ bên ngoài vào công trình gồm một đường vào thẳng tầng hầm, một đường vào ngay tầng trêt.
2.Giải pháp thiết kế kiến trúc
a. Thiết kế mặt bằng các tầng
Mặt bằng tầng hầm (gồm hai tầng hầm): bố trí các phòng kĩ thuật, phần diện tích còn lại để ôtô và xe máy riêng tầng hầm 1 bố trí thêm bể chứa nước, bể phốt. Mặt bằng tầng hầm được đánh đốc về phía rãnh thoát nước với độ đốc 0,1% để giải quyết vấn đề vệ sinh của tầng hầm.
Mặt bằng tầng trệt:bố trí làm siêu thị, dịch vụ y tế, các phòng kĩ thuật, có sảnh lớn và phòng chờ để đón khách.
Mặt bằng tầng lửng : bố trí các phòng dịch vụ thương mại, sinh hoạt cộng đồng, phòng vệ sinh…
Mặt bằng tầng 1: bố trí các phòng tập thể dục thể thao nam và nữ, trung tâm thương mại và dịch vụ, nhà hàng café điểm tâm, quầy bar.
Mặt bằng tầng 2,3: tất cả diện tích đều dành cho việc bố trí các văn pòng cho thuê.
Mặt bằng tầng 4,6,8,10,12,14,16,18,20: gồm 4 căn hộ penthouse rộng lớn đầy đủ tiện nghi nhất, có sân vườn.
Mặt bằng tầng 5,7,9,11,13,15,17,19: bố trí 8 căn hộ cho thuê.
Mặt bằng tầng mái: dùng để đặt bể nước mái và kỹ thuật thang máy.
b. Thiết kế mặt đứng
Công trình thuộc loại công trình lớn ở tp Hồ Chí Minh với hình khối kiến trúc được thiết kế theo kiến trúc hiện đại tạo nên sự hoành tráng của công trình.
c. Thiết kế mặt cắt
Nhằm thể hiện nội dung bên trong công trình, kích thước cấu kiện cơ bản, công năng của các phòng.
Dựa vào đặc điểm sử dụng và các điều kiện vệ sinh ánh sáng, thông hơi thoáng gió cho các phòng chức năng ta chọn chiều cao các tầng như sau:
Tầng hầm 1 cao 3,3m.
Tầng hầm 2 cao 3,75m.
Tầng trệt, lửng cao 4.2 m.
Tầng 1 cao 3,5m.
Các tầng còn lại cao 3.1m.
3. Giải pháp kết cấu
Ngày nay, trên thế giới cũng như ở Việt Nam việc sử dụng kết cấu bêtông cốt thép trong xây dựng trở nên rất phổ biến. Đặc biệt trong xây dựng nhà cao tầng, bêtông cốt thép được sử dụng rộng rãi do có những ưu điếm sau:
+ Giá thành của kết cấu bêtông cốt thép thường rẻ hơn kết cấu thép đối với những công trình có nhịp vừa và nhỏ chịu tải như nhau.
+ Bền lâu, ít tốn tiền bảo dưỡng, cường độ ít nhiều tăng theo thời gian. Có khả năng chịu lửa tốt.
+ Dễ dàng tạo được hình dáng theo yêu cầu của kiến trúc.
Vì vậy công trình được xây bằng bêtông cốt thép.
Công trình được cấu tạo từ hệ vách và khung. Tầng hầm là hệ khung kết hợp với vách tạo không gian rộng. Các tầng trên có sự thay đổi chuyển từ cột sang vách cứng.Do chiều cao tầng thấp nên ta dùng hệt kết cấu sàn loại sàn bet.
Hệ kết cấu phía dưới tầng hầm dùng cột, bên trên dùng vách cứng rát toi ưu, thuân j tiện cho việc thi công bàng ván khuôn trưot. Hơn nữa, các vách cứng có thể tận dụng làm tường bao che, tiết kiệm không gian.
4.Giao thông nội bộ công trình
Hệ thống giao thông theo phương đứng được bố trí với 3 thang máy cho đi lại, 2 cầu thang bộ kích thước vế thang lần lược là 1,17m và 1,23m.
Hệ thống giao thông theo phương ngang với các hành lang được bố trí phù hợp với yêu cầu đi lại.
5.Các giải pháp kỹ thuật khác
a. Hệ thống chiếu sáng
Tận dụng tối đa chiếu sáng tự nhiên, hệ thống cửa sổ các mặt đều được lắp kính. Ngoài ra ánh sáng nhân tạo cũng được bố trí sao cho phủ hết những điểm cần chiếu sáng.
b.Hệ thống thông gió
Tận dụng tối đa thông gió tự nhiên qua hệ thống cửa sổ. Ngoài ra sử dụng hệ thống điều hoà không khí được xử lý và làm lạnh theo hệ thống đường ống chạy theo các hộp kỹ thuật theo phương đứng, và chạy trong trần theo phương ngang phân bố đến các vị trí tiêu thụ.
c.Hệ thống điện
Tuyến điện trung thế 15KV qua ống dẫn đặt ngầm dưới đất đi vào trạm biến thế của công trình. Ngoài ra còn có điện dự phòng cho công trình gồm hai máy phát điện đặt tại tầng hầm của công trình. Khi nguồn điện chính của công trình bị mất thì máy phát điện sẽ cung cấp điện cho các trường hợp sau:
- Các hệ thống phòng cháy chữa cháy.
- Hệ thống chiếu sáng và bảo vệ.
- Các phòng làm việc ở các tầng.
- Hệ thống thang máy.
- Hệ thống máy tính và các dịch vụ quan trọng khác.
d.Hệ thống cấp thoát nước
+ Cấp nước:
Nước từ hệ thống cấp nước của thành phố đi vào bể ngầm đặt tại tầng hầm của công trình. Sau đó được bơm lên bể nước mái, quá trình điều khiển bơm được thực hiện hoàn toàn tự động. Nước sẽ theo các đường ống kĩ thuật chạy đến các vị trí lấy nước cần thiết.
+ Thoát nước:
Nước mưa trên mái công trình, trên logia, ban công, nước thải sinh hoạt được thu vào xênô và đưa vào bể xử lý nước thải. Nước sau khi được xử lý sẽ được đưa ra hệ thống thoát nước của thành phố.
e. Hệ thống phòng cháy, chữa cháy:
+ Hệ thống báo cháy:
Thiết bị phát hiện báo cháy được bố trí ở mỗi phòng và mỗi tầng, ở nơi công cộng của mỗi tầng. Mạng lưới báo cháy có gắn đồng hồ và đèn báo cháy, khi phát hiện được cháy phòng quản lý nhận được tín hiệu thì kiểm soát và khống chế hoả hoạn cho công trình.
+ Hệ thống chữa cháy:
Thiết kế tuân theo các yêu cầu phòng chống cháy nổ và các tiêu chuẩn liên quan khác (bao gồm các bộ phận ngăn cháy, lối thoát nạn, cấp nước chữa cháy). Tất cả các tầng đều đặt các bình CO2, đường ống chữa cháy tại các nút giao thông.
f. Xử lý rác thải
Rác thải ở mỗi tầng sẽ được thu gom và đưa xuống tầng kĩ thuật, tầng hầm bằng ống thu rác. Rác thải được mang đi xử lí mỗi ngày.
e.Giải pháp hoàn thiện
- Vật liệu hoàn thiện sử dụng các loại vật liệu tốt đảm bảo chống được mưa nắng sử dụng lâu dài. Nền lát gạch Ceramic. Tường được quét sơn chống thấm.
- Các khu phòng vệ sinh, nền lát gạch chống trượt, tường ốp gạch men trắng cao 2m .
- Vật liệu trang trí dùng loại cao cấp, sử dụng vật liệu đảm bảo tính kĩ thuật cao, màu sắc trang nhã trong sáng tạo cảm giác thoải mái khi nghỉ ngơi.
- Hệ thống cửa dùng cửa kính khuôn nhôm.
V. TÍNH TOÁN CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ KĨ THUẬT:
1.Mật độ xây dựng: K0 là tỷ số diện tích xây dựng công trình trên diện tích lô đất (%) trong đó diện tích xây dựng công trình tính theo hình chiếu mặt bằng mái công trình
K0 = .100% = (913/1757)x100% = 52%
Trong đó: SXD = 913m2 là diện tích xây dựng công trình theo hình chiếu mặt bằng mái công trình.
SLD = 1757m2 là diện tích lô đất.
2. Hệ số sử dụng đất: HSD là tỉ số của tổng diện tích sàn toàn công trình trên diện tích lô đất.
HSD = Ss/Sxd = 18499.2/1757 = 10.5
Trong đó: SS 18499.2m2 là tổng diện tích sàn toàn công trình không bao gồm diện tích sàn tầng hầm và mái.
PHẦN II: KẾT CẤU CÔNG TRÌNH
CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN SÀN TRỰC GIAO CÓ DẦM CHÍNH THEO PHƯƠNG ÁN DẦM BẸT CHO TẦNG 2
Mặt bằng sàn tầng điển hình
1. Xác định sơ bộ kích thước của cấu kiện
1.1 Chọn chiều dày sàn
- Đối với các ô bản Ô5, Ô6, Ô7, Ô8, Ô9
Chọn chiều dày bản sàn theo công thức:
hb = (hb lấy chẵn cm).
Trong đó:
l = l1: là cạnh ngắn của ô bản.
Trong các ô sàn trên thì đa số các ô có kích thước cạnh ngắn bằng hoặc xấp xỉ 8m, nên để tiện việc tính toán và thi công ta chọn l= 8m
D = 0,8-1,4 phụ thuộc vào tải trọng. Chọn D = 0.8
m = 30¸35 với bản loại dầm.
= 40¸45 với bản kê bốn cạnh. Chọn m= 45
hb = 0.8 x 800/45 = 14.22cm,
Vậy chọn sơ bộ hb = 150 mm cho các ô sàn trên (bố trí văn phòng cho thuê.)
- Các ô sàn Ô1, Ô2, Ô3, Ô4, Ô10, Ô12, Ô13 là ô sàn làm việc theo phương cạnh ngắn. Ô1, Ô2, Ô3, Ô4 có cạnh ngắn là l = 1.65m; Ô12, Ô13 có cạnh ngắn là l = 1.75m; Ô10 có cạnh ngắn là l = 1.05m. Ta chon chung l = 1.75m để tính chiều dày cho các ô này. ==> hb = 1.4x1.75/30 = 0.82m. Chọn hb = 15cm để hạn chế số loại bề dày bản.
- Ô sàn Ô10 là ô sàn console làm việc theo phương cạnh ngắn l = 1.05m, ==> hb = 1.4x1.05/10 = 0.147m , chọn hb = 15cm.
1.2 Chọn kích thước dầm
1.2.1 Tầng hầm 1, tầng trệt và tầng lửng
a.Dầm khung
Chọn h=700mm, b=600mm
b. Dầm sàn
Chọn h = 500mm, b = 350mm
1.2.2 Tầng 1
a. Dầm khung
Do thay đổi hệ kết cấu chịu lực theo phương đứng, dầm chính ở tầng 1 làm kết cấu đỡ vách phía trên nên ta chọn kích thước dầm: h = 1500mm; b = 600mm.
b. Dầm sàn
Chọn h = 500mm, b = 350mm.
1.2.3 Tầng 2 trở lên
a. Dầm khung
Do yêu cầu kiến trúc(chiều cao tầng nhà thấp) nên ta chon h = 400mm; b = 700mm
b. Dầm sàn
Do yêu cầu kiến trúc (chiều cao tầng nhà thấp) nên ta chọn h=400mm, b=350mm
1.3 Chọn kích thước vách
Chiều dày vách t phải thoả mãn:
tmm
và t==0,155 m.
Chọn t=350 mm cho tất cả các vách từ tầng trệt trở lên.
Chọn t = 600 mm cho tất cả các vách từ tầng hầm 2 đến tầng hầm 1.
1.4 Chọn sơ bộ kích thước cột ( cột từ tầng hầm 2 đến tầng lửng).
Tiết diện cột được chọn sơ bộ theo công thức:
A0 =
Trong đó:
+ Rb: cường độ chịu nén của bêtông. Với bêtông có cấp bền nén B25 thì Rb = 1450(T/m2)
+ kt: hệ số xét đến ảnh hưởng khác như mômen uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh của cột. kt = 0.9à1.1 đối cột chịu nén trung tâm, kt =1.2 à1.5 đối với cột chịu nén lệch tâm. Chọn kt=1,2
+ N: lực nén được tính toán gần đúng như sau:
N = mS.q.FS
Trong đó:
mS: số sàn phía trên tiết diện đang xét. Đối với công trình này thì chỉ có cột ở các tầng dưới, ta chon tiết diện cột tầng dưới nên ms = 24.
FS: diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét.
q: tải trọng tương đương tính trên mỗi mét vuông mặt sàn. è Chọn q = 1 tấn/m2.
a. Cột biên
Ta chọn tiết diện cho cột biên có diện tích mặt sàn truyền tải trọng là lớn nhất (Cột biên giao của trục C-C và 2-2). è Fs = 8 x 5.5 = 44m2.
- N = 24 x 1 x 44 = 1056 tấn
- Ao = (1.2 x 1056)/1450 = 0.874m2
è chọn b = 800mm; h = 1200 m2.
b. Cột giữa
Diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột: Fs = 9.25 x 8 = 74 m2.
- N = 24 x 1x 74 = 1776 tấn.
- Ao = (1.2 x 1776)/1450 = 1.47 m2.
è chọn b = 1000 mm; h = 1200 mm.
2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn
2.1 Tĩnh tải
Cấu tạo sàn:
Các lớp cấu tạo sàn
|
Lớp vật liệu |
Ch.dày ( m ) |
Tr.lượng riêng (kg/m3) |
gtc (kg/m2) |
Hệ số vượt tải n |
gtt (kg/m2) |
|
Gạch ceramic |
0.01 |
|
17 |
1.1 |
18.7 |
|
Vữa XM lót |
0.02 |
1600 |
32 |
1.3 |
41.6 |
|
BTCT |
0.15 |
2500 |
375 |
1.1 |
412.5 |
|
Vữa trát |
0.015 |
1600 |
24 |
1.3 |
31.2 |
è Tổng tĩnh tải tính toán:
2.2 Hoạt tải
Tất cả các ô sàn đều bố trí văn phòng cho thuê trừ các ô sàn gạch chéo quanh lõi thang máy ta bố trí hành lang.
|
Loại Phòng |
ptc (kg/m2) |
Hệ số vượt tải n |
ptt (kg/m2) |
|
Văn phòng |
200 |
1.2 |
240 |
|
Hành lang |
300 |
1.2 |
360 |
Vậy tổng tĩnh tải và hoạt tải tính toán:
- Đối với ô văn phòng:
- Đối với ô hành lang:
3. Tính toán nội lực các ô bản
Ở đây ta tính toán nội lực theo phương pháp phần tử hữu hạn.
Khái quát về phương pháp phần tử hữu hạn.
Sự rời rạc hoá kết cấu liên tục:
Ngày nay, người ta đã xây dựng được những phương pháp tính bằng số mạnh để giải quyết các bài toán về môi trường liên tục. Các phương pháp tính hiện đại này được sử dụng một cách có hiệu quả để phân tích các kết cấu bằng cách sử dụng một mô hình rời rạc để mô hình hoá kết cấu thực. Trong số đó có thể kể đến phương pháp sai phân hữu hạn, phương pháp phần tử biên, lý thuyết tương đương năng lượng,... và phương pháp phần tử hữu hạn. Các phương pháp này được phân biệt theo bản chất của cách rời rạc hoá kết cấu liên tục. Phương pháp phần tử hữu hạn (PTHH) xây dựng trên cơ sở rời rạc hoá về mặt vật lý.
Trong phương pháp phần tử hữu hạn, vật thể liên tục được thay thế bằng một số hữu hạn các phần tử rời rạc có hình dạng đơn giản, chúng được liên kết với nhau tại các nút. Các phần tử này vẫn là các phần tử liên tục trong phạm vi của nó, nhưng do có hình dạng đơn giản nên cho phép nghiên cứu dễ dàng hơn dựa trên cơ sở của một số quy luật về sự phân bố chuyển vị và nội lực (chẳng hạn như lý thuyết đàn hồi).
Để đảm bảo tính chính xác và thuận lợi khi tiến hành phân tích, mô hình rời rạc hoá phải thoả mãn hai yêu cầu sau:
- Xấp xỉ càng chính xác càng tốt các tính chất hình học và vật liệu của kết cấu thực.
- Tránh càng nhiều càng tốt những phức tạp về mặt toán học khi dựng mô hình để tính toán.
Kết cấu liên tục được chia thành một số hữu hạn các miền hoặc các kết cấu con có kích thước càng nhỏ càng tốt nhưng phải hữu hạn. Các miền hoặc các kết cấu con được gọi là các PTHH, chúng có thể có dạng hình học và kích thước khác nhau, tính chất vật liệu được giả thiết không thay đổi trong mỗi phần tử nhưng có thể thay đổi từ phần tử này sang phần tử khác.
Kích thước hình học và số lượng các phần tử không những phụ thuộc vào hình dáng hình học và tính chất chịu lực của kết cấu (bài toán phẳng hay bài toán không gian, hệ thanh hay hệ tấm vỏ...) mà còn phụ thuộc vào yêu cầu về mức độ chính xác của bài toán đặt ra.
Đối với hệ thanh thì PTHH là các thanh, đối với hệ kết cấu dạng tấm thì phần tử hữu hạn là các tấm tam giác, chữ nhật,... còn đối với vật thể đàn hồi thì PTHH là các hình chóp, hình trụ, hình hộp,... Nếu kết cấu có dạng cong, người ta có thể sử dụng loại PTHH có các cạnh hay mặt cong.
Hệ lưới Phần tử hữu hạn
Sau khi rời rạc hoá kết cấu liên tục, các PTHH lại được giả thiết nối với nhau tại một số điểm quy định (thường là các đỉnh của mỗi phần tử) gọi là các nút, còn toàn bộ tập hợp các phần tử được rời rạc gọi là lưới PTHH.
Lưới PTHH càng mau, nghĩa là số lượng phần tử càng nhiều hay kích thước của phần tử càng nhỏ thì mức độ chính xác của kết quả tính toán càng tăng, tỷ lệ thuận với số phương trình phải giải.
Số lượng phần tử hay nói khác đi là số lượng nút có liên quan đến số lượng ẩn số của bài toán. Thông thường, với một bài toán không phức tạp lắm, khi phân tích bằng phương pháp PTHH, cũng phải giải hệ phương trình chứa hàng trăm ẩn. Với những kết cấu phức tạp, đòi hỏi mức độ chính xác cao, số ẩn số có khi lên đến hàng nghìn. Điều đó cho thấy phương pháp PTHH đòi hỏi phải có máy tính điện tử để thực hiện. Ưu điểm nổi bật của thuật toán trong phương pháp PTHH là đơn giản, tính hệ thống cao rất phù hợp với máy tính điện tử. Với sự phát triển nhanh chóng của máy tính điện tử, việc giải một hệ phương trình với số ẩn số lớn không còn là một điểm đáng ngại như trước đây nữa.
Tính toán hệ sàn với phương pháp phần tử hữu hạn.
Sử dụng chương trình tính toán SAFE , mô hình hệ sàn với các số liệu sau:
- Bêtông B25: - E =3000000 T/m2.
- Hệ số Poisson: 0.2
- Dầm có tiết diện: Dầm khung: bxh = 0.7x0.4 m2.
Dầm biên: bxh = 0.35x0.4 m2.
- Sàn dày 15 cm, 20cm, 10 cm tuỳ vị trí.
- Vách dày 35 cm, trừ vách ngăn chia lõi thang máy chọn 20cm.
......................................................................
CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 3-3
I- CÁC HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC TRONG NHÀ CAO TẦNG
Các hệ kết cấu BTCT toàn khối được sử dụng phổ biến trong các nhà cao tầng bao gồm: hệ kết cấu khung, hệ kết cấu tường chịu lực, hệ khung vách hỗn hợp, hệ kết cấu hình ống và hệ kết cấu hình hộp. Việc lựa chọn hệ kết cấu dạng này hay dạng khác phụ thuộc vào điều kiện cụ thể của công trình, công năng sử dụng, chiều cao của ngôi nhà và độ lớn của tải trọng ngang (động đất, gió).
1.1 Hệ kết cấu khung
Hệ kết cấu khung có khả năng tạo ra các không gian lớn, linh hoạt thích hợp với các công trình công cộng. Hệ kết cấu khung có sơ đồ làm việc rõ ràng, nhưng có nhược điểm là kém hiệu quả khi chiều cao của công trình lớn. Trong thực tế kết cấu khung BTCT được sử dụng cho các công trình có chiều cao đến 20 tầng đối với cấp phòng chống động đất 7; 15 tầng đối với nhà trong vùng có chấn động động đất cấp 8 và 10 tầng đối với cấp 9.
1.2 Hệ kết cấu vách cứng và lõi cứng.
Hệ kết cấu vách cứng có thể được bố trí thành hệ thống theo một phương, hai phương hoặc có thể liên kết lại thành các hệ không gian gọi là lõi cứng. Đặc điểm quan trọng của loại kết cấu này là khả năng chịu lực ngang tốt nên thường được sử dụng cho các công trình có chiều cao trên 20 tầng. Tuy nhiên độ cứng theo phương ngang của các vách cứng tỏ ra là hiệu quả ở những độ cao nhất định, khi chiều cao công trình lớn thì bản thân vách cứng phải có kích thước đủ lớn, mà điều đó thì khó có thể thực hiện được. Ngoài ra, hệ thống vách cứng trong công trình là sự cản trở để tạo ra các không gian rộng. Trong thực tế hệ kết cấu vách cứng thường được sử dụng có hiệu quả cho các công trình nhà ở, khách sạn với độ cao không quá 40 tầng đối với cấp phòng chống động đất 7. Độ cao giới hạn bị giảm đi nếu cấp phòng chống động đất của nhà cao hơn.
1.3. Hệ kết cấu khung-giằng (khung và vách cứng).
Hệ kết cấu khung-giằng (khung và vách cứng) được tạo ra tại khu vực cầu thang bộ, cầu thang máy, khu vệ sinh chung hoặc ở các tường biên, là các khu vực có tường liên tục nhiều tầng. Hệ thống khung được bố trí tại các khu vực còn lại của ngôi nhà. Hai hệ thống khung và vách được liên kết với nhau qua hệ kết cấu sàn. Trong trường hợp này hệ sàn liền khối có ý nghĩa rất lớn. Thường trong hệ thống kết cấu này hệ thống vách đóng vai trò chủ yếu chịu tải trọng ngang, hệ khung chủ yếu được thiết kế để chịu tải trọng thẳng đứng. Sự phân rõ chức năng này tạo điều kiện tối ưu hoá các cấu kiện, giảm bớt kích thước cột và dầm, đáp ứng được yêu cầu của kiến trúc .
Hệ kết cấu khung -giằng tỏ ra là hệ kết cấu tối ưu cho nhiều loại công trình cao tầng. Loại kết cấu này sử dụng hiệu quả cho các ngôi nhà đến 40 tầng. Nếu công trình được thiết kế cho vùng có động đất cấp 8 thì chiều cao tối đa cho loại kết cấu này là 30 tầng, cho vùng động đất cấp 9 là 20 tầng .
1.4. Hệ thống kết cấu đặc biệt( bao gồm hệ thống khung không gian ở các tầng dưới , còn phía trên là hệ khung giằng).
Đây là hệ kết cấu đặc biệt được ứng dụng cho các công trình mà ở các tầng dưới đòi hỏi các không gian lớn. Hệ kết cấu kiểu này có phạm vi ứng dụng giống hệ kết cấu khung giằng, nhưng trong thiết kế cần đặc biệt quan tâm đến hệ thống khung không gian ở các tầng dưới và kết cấu của tầng chuyển tiếp từ hệ thống khung không gian sang hệ thống khug- giằng. Phương pháp thiết kế cho hệ kết cấu này nhìn chung là phức tạp, đặc biệt là vấn đề thiết kế kháng chấn.
1.5.Hệ kết cấu hình ống .
Hệ kết cấu hình ống có thể được cấu tạo bằng một ống bao xung quanh nhà gồm hệ thống cột, dầm, giằng và cũng có thể được cấu tạo thành hệ thống ống trong ống. Trong nhiều trường hợp người ta cấu tạo ống ở phía ngoài, còn phía trong nhà là hệ thống khung hoặc vách cứng hoặc kết hợp khung và vách cứng. Hệ thống kết cấu hình ống có độ cứng theo phương ngang lớn, thích hợp cho loại công trình có chiều cao trên 25 tầng, các công trình có chiều cao nhỏ hơn 25 tầng loại kết cấu này ít được sử dụng. Hệ kết cấu hình ống có thể được sử dụng cho loại công trình có chiều cao tới 70 tầng .
1.6.Hệ kết cấu hình hộp.
Đối với các công trình có độ cao lớn và có kích thước mặt bằng lớn, ngoài việc tạo ra hệ thống khung bao quanh làm thành ống, người ta còn tạo ra các vách phía trong bằng hệ thống khung với mạng cột xếp thành hàng. Hệ kết cấu đặc biệt này có khả năng chịu lực ngang lớn thích hợp cho các công trình rất cao. Kết cấu hình hộp có thể sử dụng cho các công trình cao tới 100 tầng.
II- HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN KẾT CẤU
2.1. Hệ kết cấu chịu lực
Từ sự phân tích những ưu điểm, nhược điểm, và phạm vi ứng dụng của từng loại kết cấu chịu lực ở phần 1, ta quyết định sử dụng hệ kết cấu đặc biệt, bên dưới sử dụng hệ khung không gian, bên trên sử dụng kết cấu vách.
2.2.Phương pháp tính toán nội lực hệ kết cấu
2.2.1.Tính toán theo ETABS 9
2.2.1.1 Các quy ước của ETABS
Giống như những phần mềm tính toán kết cấu xây dựng bằng phương pháp phần tử hữu hạn khác, ETABS chia hệ chịu lực thành các thành phần nhỏ hơn gọi là phần tử, các phân tử trong hệ kết cấu được liên kết với nhau bởi các nút .
ETABS có các loại phần tử chủ yếu sau:
- FRAME: Phần tử thanh.
- SHELL: Phần tử tấm vỏ.
- ASOLID: Các loại phần tử hai chiều ứng suất phẳng, biến dạng phẳng, đôi xứng trục.
- SOLID: Các loại phần tử khối ba chiều.
Với bài toán không gian, mỗi nút có 6 thành phần chuyển vị (3 thành phần chuyển vị thẳng và 3 thành phần chuyển vị xoay) ứng với 6 bậc tự do. Mỗi thành phần chuyển vị được biểu diễn bởi một phương trình cân bằng. Khi ta chia hệ kết cấu thành nhiều phần tử càng nhỏ bao nhiêu thì số lượng các nút liên kết giữa các phần tử tăng lên, số phương trình cân bằng tương ứng cũng tăng lên, việc nhập dữ liệu và giải bài toán sẽ mất nhiều thời gian nhưng độ chính xác cũng cao hơn.
2.2.1.2. Tải trọng thẳng đứng
Do ETABS có thể tính được trọng lượng kết cấu nên đối với tải trọng đứng ta chỉ tính:
+ Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo và các loại hoạt tải tác dụng lên sàn, lên mái.
+ Tải trọng tác dụng lên sàn, kể cả tải trọng các tường ngăn (dày 100mm), thiết bị, tường nhà vệ sinh, thiết bị vệ sinh: đều qui về tải trọng phân bố đều trên diện tích ô sàn.
+ Tải trọng tường bao tác dụng lên dầm biên.
a.Tải trọng tác dụng lên sàn
a.1. Tĩnh tải
a.1.1. Trọng lượng các lớp sàn
Các tầng từ tầng hầm 1 tầng 20
|
Lớp vật liệu |
Ch.dày(m) |
Tr.lượng riêng(kg/m3) |
gtc(kg/m2) |
Hệ số vượt tải n |
gtt(kg/m2) |
|
Gạch ceramic |
0.01 |
|
17 |
1.1 |
18.7 |
|
Vữa XM lót |
0.02 |
1600 |
32 |
1.3 |
41.6 |
|
Vữa trát |
0.015 |
1600 |
24 |
1.3 |
31.2 |
|
Đường ống thiết bị |
|
|
60 |
1.3 |
78 |
è ∑gtt = 169.5 kg/m2
a.1.2. Trọng lượng tường ngăn và tường bao che trong phạm vi ô sàn
+ Tường ngăn giữa các khu vực khác nhau trên mặt bằng dày 100 và 200, riêng các tầng từ tầng hầm 1 đến tầng 3 thì hầu như không có tường ngăn bên trong mặt bằng nhà nên bỏ qua trọng lượng tường ngăn, các tầng từ tầng 4 trở lên cần tính toán tường ngăn phân bố trên sàn.
+ Tường ngăn xây bằng gạch rỗng có =1500Kg/m3.
+ Trọng lượng tường ngăn trên ô bản nào được qui về thành tải trọng phân bố trên ô bản đó. Trọng lượng tường ngăn trên dầm được qui đổi thành tải trọng phân bố truyền vào dầm.
- Chiều cao tường được xác định: ht=H-hds.
Trong đó:
ht- chiều cao tường.
H- chiều cao tầng nhà.
hds- chiều cao dầm hoặc sàn trên tường tương ứng .
- Công thức qui đổi tải trọng tường trên ô sàn về tải trọng phân bố trên ô sàn :
=(KG/m2). (3.1)
Trong đó:
St(m2)- diện tích bao quanh tường.
Sc(m2)- diện tích cửa.
nt,nc- hệ số độ tin cậy đối với tường và cửa.(nt=1.1;nc=1.3).
(m)- chiều dày của mảng tường.
(kG/m3)- trọng lượng riêng của tường .
(kG/m2)- trọng lượng của 1m2 cửa.
Si- diện tích ô sàn đang tính toán.
- Vì khối lượng tường trên các tầng là gần như nhau nên ta chỉ tính toán đối với tầng có khối lượng tường phân chia lớn nhất. è Tính toán cho tầng 5.
Diện tích bao quanh tường: St = 243.84 x 2.7 = 658.27 m2.
Diện tích cửa: Sc = 42 x 0.8 x 2.2 = 73.92 m2.
Chiều dày tường: = 0.1 m
Trọng lượng riêng của tường: = 15 KN/m2.
Trọng lượng riêng của 1 m2 cửa: 25 KN/m2
Diện tích toàn sàn: S = 885.32m2
è == 3.55 KN/m2 = 0.355 T/m2.
Kết quả tính toán cho trong các bảng tính.
a.2 Hoạt tải
Tuỳ theo từng tầng ta tra bảng chon dược hoạt tải tương ứng.
Bảng tính tải trọng tác dụng lên sàn
|
Tầng |
Trọng lượng các lớp cấu tạo ( T/m2) |
Trọng lượng tường ngăn (T/m2) |
Hoạt tải sàn(T/m2) |
Tổng cộng (T/m2) |
|
|
Tầng hầm 1 |
0.1695 |
0 |
0.6 |
0.7695 |
|
|
Tầng trệt |
0.1695 |
0 |
0.48 |
0.6495 |
|
|
Tầng lửng |
0.1695 |
0 |
0.48 |
0.6495 |
|
|
Tầng 1 |
0.1695 |
0 |
0.6 |
0.7695 |
|
|
Tầng 2 |
0.1695 |
0 |
0.24 |
0.4095 |
|
|
Tầng 3 |
0.1695 |
0 |
0.24 |
0.4095 |
|
|
Tầng 4 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
|
|
Tầng 5 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
|
|
Tầng 6 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
|
|
Tầng 7 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
|
|
Tầng 8 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
|
|
Tầng 9 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
|
|
Tầng 10 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
|
|
Tầng 11 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
|
|
Tầng 12 |
0.1695 |
0.355 |
0.18 |
0.7045 |
Kiểm tra độ thẳng đứng và đường kính lỗ cọc:
Trong quá trình thi công cọc khoan nhồi việc bảo đảm đường kính và độ thẳng đứng của cọc là điều then chốt để phát huy được hiệu quả của cọc, do đó ta cần đo kiểm tra cẩn thận độ thẳng đứng và đường kính thực tế của cọc. Để thực hiện công tác này ta dùng máy siêu âm để đo .
Thiết bị đo như sau :
Thiết bị là một dụng cụ thu phát lưỡng dụng gồm bộ phát siêu âm, bộ ghi và tời cuốn. Sau khi sóng siêu âm phát ra và đập vào thành lỗ căn cứ vào thời gian tiếp nhận lại phản xạ của sóng siêu âm này để đo cự ly đến thành lỗ từ đó phán đoán độ thẳng đứng của lỗ cọc. Với thiết bị đo này ngoài việc đo đường kính của lỗ cọc còn có thể xác nhận được lỗ cọc có bị sạt lở hay không, cũng như xác định độ thẳng đứng của lỗ cọc.
Ống siêu âm đường kính 60 mm , đáy ống bịt kín và hạ sát xuống đáy cọc.
Sau khi đổ bêtông xong các ống đổ đầy nước và bịt kín.
2.4.3.6. Nạo vét hố khoan
Lớp mùn khoan có khả năng ảnh hưởng đến khả năng làm việc của cọc. Vì vậy khi kiểm tra độ sâu hố khoan cần xác định chiều sâu lớp mùn khoan cần nạo vét.
Dùng gàu hình trụ có chế độ làm việc gần giống như gàu ngoặm máy xúc lắp vào máy khoan để nạo vét. Những công việc tiếp theo của thi công cọc nhồi chỉ được phép tiếp tục khi độ sâu hố khoan đạt đến độ sâu thiết kế. (Đo bằng thước dây)
2.4.4. Thi công cốt thép
2.4.4.1. Máy thi công
*Chọn cần trục để thi công hạ ống vách, thổi rửa, hạ lồng cốt thép, đổ bêtông:
+ Chọn thiết bị treo buộc là dây cẩu đơn, móc lồng cốt thép tại ba điểm .
+ Tính toán các thông số làm việc:
- Sức nâng yêu cầu: Q = qLT + qtb =0,479 +0,05 =0,529 (tấn);
Với qLT = 0,479 (tấn) : trọng lượng lồng thép.
- Chiều cao nâng móc cẩu: Hm= h1 + h2 +h3 = 1.1 + 10,9 + 2 =14 m.
Trong đó:
+ h1 : khoảng hở ban đầu từ điểm thấp nhất của lồng cốt thép đến mặt đất, ở đây do phải đảm bảo điều kiện làm việc cho công nhân khi hàn nối lồng cốt thép nên chọn h1 = 1.1m;
+ h2 : chiều dài của lồng cốt thép;
+ h3: chiều cao của thiết bị treo buộc tính từ điểm cao nhất của lồng cốt thép tới móc cẩu của cần trục.
- Chiều cao của puli đầu cần: H = Hm + h4 =14 + 1,5 =15.5 m.
Với h4 =1.5 m là chiều dài puli, móc cẩu đầu cần.
- Chiều dài tay cần tối thiểu:
Lmin = 
= 14.4 (m); hc lấy sơ bộ 1,5 (m)
- Tầm với tối thiểu: Rmin = r + Lmin.cosamax= 1,5 + 14.4.cos750= 5.23 (m)
Chọn máy cẩu MKG - 16M tay cần L= 15 (m), có [Rmin ] = 5 m ;[Rmax ] =15m .
Chọn tầm với làm việc R=6m,tra biểu đồ tính năng có: [Q] =9 tấn, [Hm] = 14,8 (m) à thỏa mãn các điều kiện yêu cầu.
2.4.4.2.Chế tạo lồng thép
Địa điểm buộc khung cốt thép phải lựa chọn sao cho việc lắp dựng khung cốt thép được thuận tiện, tốt nhất là được buộc ngay tại hiện trường, chiều dài mỗi đoạn lồng là 10,9m. Các lồng cốt thép này khi hạ xuống hố khoan ,đoạn trên nối với đoạn dưới bằng liên kết hàn ,chiều dài đoạn nối hai lồng cốt thép là 0,9m.
Do những thanh cốt thép để buộc khung cốt thép tương đối dài nên việc vận chuyển phải dùng ô tô tải trọng lớn, khi bốc xếp phải dùng cẩn cẩu di động. Ngoài ra khi cất giữ cốt thép phải phân loại nhãn hiệu, đường kính độ dài. Thông thường buộc cốt thép ngay tại những vị trí gần hiện trường thi công sau đó khung cốt thép được sắp xếp và bảo quản ở gần hiện trường, trước khi thả khung cốt thép vào lỗ lại phải dùng cần cẩu bốc chuyển lại một lần nữa. Để cho những công việc này được thuận tiện ta phải có đủ hiện trường thi công, gồm có đường đi không trở ngại việc vận chuyển của ô tô và cần cẩu. Đảm bảo đường vận chuyển phải chịu đủ áp lực của các phương tiện vận chuyển.
Khung cốt thép chiếm một không gian khá lớn nên ta khi cất giữ nhiều thì phải xếp lên thành đống. Do vậy ta phải buộc thêm cốt thép gia cường, nhưng nhằm tránh các sự cố xảy ra gây biến dạng khung cốt thép tốt nhất ta chỉ xếp lên làm 2 tầng. Công tác gia công cốt thép:
Khi thi công buộc khung cốt thép phải đặt chính xác vị trí cốt chủ,cốt đai và cốt đứng khung. Để làm cho cốt thép không bị lệch vị trí trong khi đổ bê tông, bắt buộc phải buộc cốt thép cho thật chắc. Muốn vậy,việc bố trí cốt chủ, cốt đai cốt đứng khung, phương pháp buộc và thiết bị buộc, độ dài của khung cốt thép.Biện pháp đề phòng khung cốt thép bị biến dạng, việc thi công đầu nối cốt thép, lớp bảo vệ cốt thép...đều phải được cấu tạo và chuẩn bị chu đáo.
+ Biện pháp buộc cốt chủ và cốt đai:
Trình tự buộc như sau: Bố trí cự ly cốt chủ như thiết kế cho cọc sau khi cố định cốt dựng khung, sau đó sẽ đặt cốt đai theo đúng cự ly quy định.Có thể gia công trước cốt đai và cốt dựng khung thành hình tròn, dùng hàn điện để cố định cốt đai, cốt giữ khung (cốt giá) vào cốt chủ, cự ly được người thợ điều chỉ cho đúng. Điều cần chú ý là dùng hàn điện làm cho chất lượng thép yếu đi do thay đổi tính chất cơ lý và cấu trúc thép.
Giá đỡ buộc cốt chủ: Cốt thép cọc nhồi được gia công sẵn thành từng đoạn với độ dài đã có ở phần kết cấu, sau đó vừa thả vào lỗ vừa nối độ dài.Do vậy so với việc thi công các khung cốt thép có những đặc điểm sau:
Ngoài yêu cầu về độ chính xác khi gia công và lắp ráp còn phải đảm bảo có đủ cường độ để vận chuyển, bốc xếp, cẩu lắp. Do phải buộc rất nhiều đoạn khung cốt thép giống nhau nên ta cần phải có giá đỡ buộc thép để nâng cao hiệu suất.
+ Biện pháp gia cố để khung cốt thép không bị biến dạng:
Lồng thép được đặt đúng cos đài móng nhờ 3 thanh thép (16 đặt cách đều theo chu vi lồng thép. Ðầu dưới được liên kết với thép chủ còn đầu trên được hàn vào thành ống vách, ba thanh thép này được cắt rời khỏi ống vách khi công tác đổ bê tông kết thúc.
Ngoài ra còn phải áp dụng các biện pháp sau:
Ở những chỗ cần thiết phải bố trí cốt dựng khung buộc chặt vào cốt chủ để tăng độ cứng của khung.
Cho dầm chống vào trong khung để gia cố và làm cứng khung, khi lắp khung cốt thép thì tháo bỏ dầm chống ra. Đặt một cột đỡ vào thành trong hoặc thành ngoài của khung thép.
Để đảm bảo lớp bê tông bảo vệ cốt thép, ở các cốt dọc có buộc các đệm định vị , kích thước các đệm này bằng với lớp bảo bệ cốt thép. Khoảng cách giữa chúng là 2m, trên cùng một cao trình của lồng thép đặt 4 đệm cách đều nhau theo chu vi lồng thép (chi tiết xem bản vẽ TC01). Lớp bảo vệ của khung cốt thép là : abv = 5cm.
2.4.4.3. Hạ lồng cốt thép
- Trước khi hạ lồng cốt thép, phải kiểm tra chiều sâu hố khoan. Sau khi khoan đợt cuối cùng thì dừng khoan 30 phút, dùng thước dây thả xuống để kiểm tra độ sâu hố khoan.
- Nếu chiều cao của lớp bùn đất ở đáy còn lại ³1m thì phải khoan tiếp. Nếu chiều sâu của lớp bùn đất £ 1m thì tiến hành hạ lồng cốt thép.
- Lồng cốt thép sau khi được buộc cẩn thận trên mặt đất sẽ được hạ xuống hố khoan. Dùng máy cẩu như đã chọn ở trên tiến hành hạ lồng thép theo trình tự sau :
+ Nâng lồng thép lên cách mặt đất 1m thì dừng.
+ Dùng hai thanh thép gác ngang qua miệng ống vách, kê lồng thép tạm trên miệng ống vách .
+ Tiếp tục cẩu đoạn lồng thép tiếp theo như đã làm với đoạn trước đó, điều chỉnh các thanh thép dọc tiếp xúc với nhau và đủ chiều dài đường hàn nối thì thực hiện đường hàn nối theo thiết kế .
+ Sau khi kiểm tra các liên kết theo thiết kế, tiến hành rút các thanh thép kê lồng thép ra và tiếp tục hạ lồng thép . Công tác hạ lồng thép được tiến hành tương tự cho mỗi lồng thép cho đến khi đủ chiều dài thiết kế của lồng thép .
+ Lồng thép được đặt đúng đáy đài nhờ 3 thanh thép 16 đặt cách đều theo chu vi lồng thép, đầu dưới liên kết với cốt dọc , đầu trên được hàn vào thành ống vách và được cắt rời khỏi thành ống vách khi công tác đổ bê tông hoàn tất .
2.4.5. Công tác thổi rửa đáy lỗ khoan
Để đảm bảo chất lượng của cọc và sự tiếp xúc trực tiếp giữa cọc và nền đất, cần tiến hành thổi rửa hố khoan trước khi đổ bê tông.
Phương pháp thổi rửa lòng hố khoan: Ta dùng phương pháp thổi khí (air-lift).
Việc thổi rửa tiến hành theo các bước sau:
+ Chuẩn bị: Tập kết ống thổi rửa tại vị trí thuận tiện cho thi công kiểm tra các ren nối buộc.(hoặc các mặt bích và bu lông, nếu các ống được nối với nhau bằng mặt bích và bu lông .)
+ Lắp giá đỡ: Giá đỡ vừa dùng làm hệ đỡ của ống thổi rửa vừa dùng để đổ bê tông sau này. Giá đỡ có cấu tạo đặc biệt bằng hai nửa vòng tròn có bản lề ở hai góc. Với chế tạo như vậy có thể dễ dàng tháo lắp ống thổi rửa.
+ Dùng cẩu thả ống thổi rửa xuống hố khoan. Ống thổi rửa có đường kính F60, dày 3
4 mm. Cách đáy khoản 5060 cm ống được nối với nhau bằng ren vuông. Một số ống có chiều dài thay đổi 0,5m ; 1,5m ; 2m để lắp linh động, phù hợp với chiều sâu hố khoan. Đoạn dưới ống có chế tạo vát hai bên để làm cửa trao đổi giữa bên trong và bên ngoài. Phía trên cùng của ống thổi rửa có hai cửa, một cửa nối với ống dẫn F50 để thu hồi dung dich bentonite và cát về máy lọc, một cửa dẫn khí có F45, chiều dài bằng 80% chiều dài cọc.
Tiến hành:
Bơm khí với áp suất 7at và duy trì trong suốt thời gian rửa đáy hố. Khí nén sẽ đẩy vật lắng đọng và dung dịch bentonite bẩn về máy lọc. Lượng dung dịch sét bentonite trong hố khoan giảm xuống. Quá trình thổi rửa phải bổ sung dung dịch Bentonite liên tục. Chiều cao của nước bùn trong hố khoan phải cao hơn mực nước ngầm tại vị trí hố khoan là 1,5m để thành hố khoan mới tạo được màng ngăn nước, tạo được áp lực đủ lớn không cho nước từ ngoài hố khoan chảy vào trong hố khoan.
Thổi rửa khoảng 20 ¸ 30 phút thì lấy mẫu dung dịch ở đáy hố khoan và giữa hố khoan lên để kiểm tra. Nếu chất lượng dung dịch đạt so với yêu cầu của quy định kỹ thuật và đo độ sâu hố khoan thấy phù hợp với chiều sâu hố khoan thì có thể dừng để chuẩn bị cho công tác lắp dựng cốt thép
2.4.6. Công tác đổ bê tông
2.4.6.1. Chuẩn bị
- Thu hồi ống thổi khí.
- Tháo ống thu hồi dung dịch bentonite, thay vào đó là máng đổ bê tông trên miệng.
- Đổi ống cấp thành ống thu dung dịch bentonite trào ra do khối bê tông đổ vào chiếm chỗ.
Thiết bị và vật liệu sử dụng:
- Hệ ống đổ bê tông:
Đây là một hệ ống bằng kim loại (Tremie), tạo bởi nhiều phần tử. Được lắp phía trên một máng nghiêng. Các mối nối của ống rất khít nhau. Đường kính trong phải lớn hơn 4 lần đường kính cấp phối bê tông đang sử dụng. Đường kính ngoài phải nhỏ hơn 1/2 lần đường kính danh định của cọc.
Chiều dài của ống có chiều dài bằng toàn bộ chiều dài của cọc.
Trước khi đổ bê tông người ta rút ống lên cách đáy cọc 25cm.
- Bê tông sử dụng:
Công tác bê tông cọc khoan nhồi yêu cầu phải dùng ống dẫn do vậy tỉ lệ cấp phối bê tông đòi hỏi phải có sự phù hợp với phương pháp này, nghĩa là bê tông ngoài việc đủ cường độ tính toán còn phải có đủ độ dẻo, độ linh động dễ chảy trong ống dẫn và không hay bị gián đoạn, cho nên thường dùng loại bê tông có:
+ Độ sụt 18 20 cm (TCXDVN 326 -2004).
+ Cường độ thiết kế: B25.
Tại công trình do mặt bằng thi công chật hẹp do vậy công tác bê tông ta không trực tiếp trộn lấy được mà dùng bê tông tươi.
2. Máy thi công
- Cần trục: Chọn máy MKG - 16M.
- Chọn máy bơm bê tông :
Trên thực tế khi thi công tạo lỗ khoan đường kính lỗ sẽ lớn hơn đường kính thiết kế của cọc khoảng 3- 8 cm . ( khoảng 10-20% đường kính cọc )
Do đó lượng bê tông cọc thực tế sẽ vượt hơn 10- 20% lượng bê tông đã tính toán . Lấy trung bình là 15% , ta có lượng bê tông thực tế tính cho cọc D=800 là :
Vtt = 1.15*(38.1+ 1)*3.14*0.42 = 22.59 m3
Máy bơm được tính toán như là một phương án dự phòng trong trường hợp mặt bằng thi công cọc bị bùn lầy … xe đổ bê tông không thể vào tận nơi mà chỉ có thể đứng ở vị trí thích hợp trên đường để đổ bê tông , trong trường hợp này nhất thiết phải dùng máy bơm bê tông để thi công . Trong điều kiện thuận lợi xe bê tông có thể vào được thì ta không nhất thiết phải dùng đến máy bơm bê tông .
Khả năng làm việc của máy bơm bê tông:
Qmax.h > 
Trong đó:
Qmax: Năng suất lớn nhất của máy bơm;
= 0.4 ¸0.8. Hiệu suất làm việc của máy bơm;
: Lượng bê tông phải bơm;
Chọn = 0,6
Qmax>= m3.
Vì thời gian cho phép đổ là 4 giờ.Nên lượng bê tông cần đổ trong 1 giờ:
Vh=(m3)
Chọn máy bơm mã hiệu S-284A, năng suất kỹ thuật 40m3/h, năng suất thực tế là 15 m3/h. Công suất động cơ 55 KW, đường kính ống 283mm.
-Tính số lượng xe trộn bê tông tự hành: (n)
Đoạn đường từ trạm trộn bê tông đến công trình: L =8 (Km);
Chọn ô tô mã hiệu SB-92B có các thông số kỹ thuật sau:
Dung tích thùng trộn : V = 5 m3;
Ôtô cơ sở : KamAZ-5511;
Độ cao đổ phối liệu vào : 3,5m;
Thời gian đổ bê tông ra : t = 10 (phút);
Vận tốc di chuyển : S = 30 km/h;
Trọng lượng xe khi có bêtông 21,85 T
Chọn thời gian gián đoạn chờ :T = 5 phút = 0,083 (giờ)
n = = 2.6 xe;
Vậy ta chọn 3 xe trộn bê tông tự hành chạy 4 chuyến phục vụ cho công tác đổ bê tông các cọc có đường kính D =800 .
Trong đó:
n: số xe trộn bê tông tự hành cần có;
V: Thể tích bê tông mỗi xe chở được ;
L: Đoạn đường vận chuyển (Km);
T: Thời gian gián đoạn chờ đợi (giờ);
S: Tốc độ xe chạy (Km/h).
2.4.6.2. Đổ bê tông
- Lỗ khoan sau khi được vét ít hơn 3 giờ thì tiến hành đổ bê tông. Nếu quá trình này quá dài thì phải lấy mẫu dung dịch tại đáy hố khoan. Khi đặc tính của dung dịch không tốt thì phải thực hiện lưu chuyển dung dịch cho tới khi đạt yêu cầu.
- Với mẻ bê tông đầu tiên phải sử dụng nút bằng bao tải chứa vữa xi măng nhão, đảm bảo cho bê tông không bị tiếp xúc trực tiếp với nước hoặc dung dich khoan, loại trừ khoảng chân không khi đổ bê tông.
- Khi dung dịch Bentonite được đẩy trào ra thì cần dùng bơm cát để thu hồi kịp thời về máy lọc, tránh không để bê tông rơi vào Bentonite gây tác hại keo hoá làm tăng độ nhớt của Bentonite.
- Khi thấy đỉnh bê tông dâng lên gần tới cốt thép thì cần đổ từ từ tránh lực đẩy làm đứt mối hàn râu cốt thép vào vách.
- Để tránh hiện tượng tắc ống cần rút lên hạ xuống nhiều lấn, nhưng ống vẫn phải ngập trong bê tông như yêu cầu trên.
- Ống đổ tháo đến đâu phải rửa sạch ngay. Vị trí rửa ống phải nằm xa cọc tránh nước chảy vào hố khoan.
Để đo bề mặt bê tông người ta dùng quả rọi nặng có dây đo.
Yêu cầu:
- Bê tông cung cấp tới công trường cần có độ sụt đúng qui định 18¸20 cm, do đó cần có người kiểm tra liên tục các mẻ bê tông. Đây là yếu tố quan trọng quyết định đến chất lượng bê tông.
- Thời gian đổ bê tông không vượt quá 4 giờ.
- Ống đổ bê tông phải kín, cách nước, đủ dài tới đáy hố.
- Miệng dưới của ống đổ bê tông cách đáy hố khoan 25cm. Trong quá trình đổ miệng dưới của ống luôn ngập sâu trong bê tông đoạn 2 m.
- Không được kéo ống dẫn bê tông lên khỏi khối bê tông trong lòng cọc.
- Bê tông đổ liên tục tới vị trí đầu cọc.
2.4.6.3. Xử lý bentonite thu hồi
Bentonite sau khi thu hồi lẫn rất nhiều tạp chất, tỉ trọng và độ nhớt lớn. Do đó Bentonite lấy từ dưới hố khoan lên để đảm bảo chất lượng để dùng lại thì phải qua tái xử lý. Nhờ một sàng lọc dùng sức rung ly tâm, hàm lượng đất vụn trong dung dịch bentonite sẽ được giảm tới mức cho phép.
Bentonite sau khi xử lý phải đạt được các chỉ số sau (Tiêu chuẩn Nhật Bản):
- Tỉ trọng : <1,2.
- Độ nhớt : 35-40 giây.
-Hàm lượng cát: khoảng 5%.
- Độ tách nước : < 40cm3.
-Các miếng đất : < 5cm.
2.4.7. Rút ống vách:
- Tháo dỡ toàn bộ giá đỡ của ống phần trên.
- Cắt 3 thanh thép treo lồng thép.
- Dùng máy rung để rút ống lên từ từ.
2.4.8. Kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi
Đây là công tác rất quan trọng, nhằm phát hiện các thiếu sót của từng phần trước khi tiến hành thi công phần tiếp theo. Do đó, có tác dụng ngăn chặn sai sót ở từng khâu trước khi có thể xảy ra sự cố nghiêm trọng.
Công tác kiểm tra có trong cả 2 giai đoạn:
+ Giai đoạn đang thi công .
+ Giai đoạn đã thi công xong.
2.4.8.1. Kiểm tra trong giai đoạn thi công
Công tác kiểm tra này được thực hiện đồng thời khi mỗi một giai đoạn thi công được tiến hành, và đã được nói trên sơ đồ quy trình thi công ở phần trên.
Sau đây có thể kể chi tiết ở một số công tác như sau:
+ Định vị hố khoan:
Kiểm tra vị trí cọc căn cứ vào trục toạ độ gốc hay hệ trục công trình.
Kiểm tra cao trình mặt hố khoan.
Kiểm tra đường kính, độ thẳng đứng, chiều sâu hố khoan.
+ Địa chất công trình:
Kiểm tra, mô tả loại đất gặp phải trong mỗi 2m khoan và tại đáy hố khoan, cần có sự so sánh với số liệu khảo sát được cung cấp.
+ Dung dịch khoan Bentonite:
Kiểm tra các chỉ tiêu của Bentonite như đã trình bày ở phần: "Công tác khoan tạo lỗ". Kiểm tra lớp vách dẻo (Cake).
+ Cốt thép:
Kiểm tra chủng loại cốt thép.
Kiểm tra kích thước lồng thép, số lượng thép, chiều dài nối chồng, số lượng các mối nối.
Kiểm tra vệ sinh thép : gỉ, đất cát bám...
Kiểm tra các chi tiết đặt sẵn: đệm bảo vệ, móc, các ống siêu âm , ..
+ Đáy hố khoan :
Đây là công việc quan trọng vì nó có thể là nguyên nhân dẫn đến độ lún nghiêm trọng cho công trình .
Kiểm tra lớp mùn dưới đáy lỗ khoan trước và sau khi đặt lồng thép.
Đo chiều sâu hố khoan sau khi vét đáy.
+ Bê tông:
Kiểm tra độ sụt .
Kiểm tra cốt liệu lớn.
2.4.8.2. Kiểm tra chất lượng cọc sau khi đã thi công xong.
Công tác này nhằm đánh giá cọc, phát hiện và sửa chữa các khuyết tật đã xảy ra.Có 2 phương pháp kiểm tra:
+ Phương pháp tĩnh
+ Phương pháp động.
a. Phương pháp tĩnh.
a.1. Gia tải trọng tĩnh
Đây là phương pháp kinh điển cho kết quả tin cậy nhất.
Đặt các khối nặng thường là bê tông lên cọc để đánh giá sức chịu tải hay độ lún của nó.Có 2 quy trình gia tải hay được áp dụng :
- Tải trọng không đổi: Nén chậm với tải trọng không đổi, quy trình này đánh giá sức chịu tải và độ lún của nó theo thời gian. Đòi hỏi thời gian thử lâu.
Nội dung của phương pháp: Đặt lên đầu cọc một sức nén; tăng chậm tải trọng lên cọc theo một qui trình rồi quan sát biến dạng lún của đầu cọc. Khi đạt đến lượng tải thiết kế với hệ số an toàn từ 2¸3 lần so với sức chịu tính toán của cọc mà cọc không bị lún quá trị số định trước cũng như độ lún dư qui định thì cọc coi là đạt yêu cầu.
- Tốc độ dịch chuyển không đổi: Nhằm đánh giá khả năng chịu tải giới hạn của cọc, thí nghiệm thực hiện rất nhanh chỉ vài giờ đồng hồ.
Tuy ưu điểm của phương pháp nén tĩnh là độ tin cậy cao nhưng giá thành của nó lại rất đắt.Chính vì vậy, với một công trình người ta chỉ nén tĩnh 1% tổng số cọc thi công (tối thiểu 2 cọc), các cọc còn lại được thử nghiệm bằng các phương pháp khác.
a.2. Phương pháp khoan lấy mẫu
Người ta khoan lấy mẫu bê tông có đường kính 50¸150mm từ các độ sâu khác nhau. Bằng cách này có thể đánh giá chất lượng cọc qua tính liên tục của nó. Cũng có thể đem mẫu để nén để thử cường độ của bê tông.Tuy phương pháp này có thể đánh giá chính xác chất lượng bê tông tại vị trí lấy mẫu, nhưng trên toàn cọc phải khoan số lượng khá nhiều nên giá thành cao .
a.3. Phương pháp siêu âm
Đây là một trong các phương pháp được sử dụng rộng rãi nhất. Phương pháp này đánh giá chất lượng bê tông và khuyết tật của cọc thông qua quan hệ tốc độ truyền sóng và cường độ bê tông. Nguyên tắc là đo tốc độ và cường độ truyền sóng siêu âm qua môi trường bê tông để tìm khuyết tật của cọc theo chiều sâu. Phương pháp này có giá thành không cao lắm trong khi kết quả có tin cậy khá cao, nên phương pháp này được sử dụng rộng rải .
b. Phương pháp động
Nội dung của phương pháp:
Cọc thí nghiệm được rung cưỡng bức với biên độ không đổi trong khi tần số thay đổi. Khi đó vận tốc dịch chuyển của cọc được đo bằng các đầu đo chuyên dụng.
Khuyết tật của cọc như sự biến đổi về chất lượng bê tông, sự giảm yếu tiết diện được đánh giá thông qua tần số cộng hưởng.
*Nói chung các phương pháp động khá phức tạp, đòi hỏi cần chuyên gia có trình độ chuyên môn cao.
*Chọn phương pháp siêu âm để kiểm tra chất lượng cọc sau khi thi công,
2.4.9. Công tác phá đầu cọc:
Cọc khoan nhồi sau khi đổ bê tông, trên đầu cọc có lẫn tạp chất và bùn, nên thường phải đổ cao quá lên 1m và đập vỡ cho lộ cốt thép để ngàm vào đài như thiết kế ( 0.7m).
Sau khi hoàn thành công tác đào đất bằng thủ công, tiến hành công tác phá đầu cọc. Trước khi thực hiện công việc thì cần phải đo lại chính xác cao độ đầu cọc, đảm bảo chiều dài đoạn cọc ngàm vào trong đài 30 (cm).
Trước khi dùng máy nén khí và súng chuyên dụng để phá bê tông, dùng máy cắt bê tông cắt vòng quanh chân cọc tại vị trí cốt đầu cọc cần phá. Làm như vậy để các đầu cọc sau khi đập sẽ bằng phẳng và phần bê tông phía dưới không bị ảnh hưởng trong quá trình phá. Cốt thép lộ ra sẽ bị bẻ ngang và ngàm vào đài móng, đoạn thừa ra phải đảm bảo chiều dài neo theo yêu cầu thiết kế thường ³25d (với d là đường kính cốt thép gai ).
- Một số thiết bị dùng cho công tác phá bê tông đầu cọc :
+ Búa phá bê tông TCB - 200.
+ Máy cắt bê tông HS - 350T.
+ Ngoài ra cần dùng kết hợp với một số thiết bị thủ công như búa tay, choòng, đục.
MỤC LỤC
Phần I: KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH…………………………..............................1 – 11
Phần II: KẾT CẤU CÔNG TRÌNH…………………………………………….12 – 161
Chương I: Tính toán sàn trực giao có dầm chính theo phương án dầm bẹt cho tầng 2………………………………………………………………………..…...12 – 35
Chương II: Tính toán cầu thang tầng điển hình ……………………………36 – 45
Chương III: Tính toán khung trục 3-3………………….............................46 – 161
Phần III: THI CÔNG CÔNG TRÌNH……………...………………………….162 – 206
TÀI LIỆU THAM KHẢO
[1] PGS, TS. Phan Quang Minh; GS, TS. Ngô Thế Phong; GS, TS. Nguyễn Đình Cống, Kết Cấu BêTông Cốt Thép Phần Cấu Kiện Cơ Bản, Nhà xuất bản Khoa Hoạc Kĩ Thuật Hà Nội -2006.
[2] TS. Nguyễn Trung Hoà, Kết Cấu Bêtông Cốt Thép theo qui phạm Hoa Kỳ, Nhà xuất bản Xây Dựng – 2007
[3] GS, TS. Nguyễn Đình Cống, Sàn sườn bêtông toàn khối, NXB Xây Dựng -2008
[4] ThS. Nguyễn Duy Bân; ThS. Mai Trọng Bình; ThS. Nguyễn Trường Thắng, Sàn sườn bêtông cốt thép toàn khối, Nhà xuất bản khoa học và kĩ thuật -2008
[5] PGS, TS. Trần Mạnh Tuân, Tính toán kết cấu bêtông cốt thép theo tiêu chuẩn ACI 318-2002, Nhà xuất bản Xây Dựng -2009
[6] GS, TSKH Nguyễn Văn Quảng, Nền móng và tầng hầm nhà cao tầng, Nhà xuất bản Xây Dựng – 2008.
[7] Nguyễn Tuấn Trung, Võ Mạnh Tùng, Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bêtông cốt thép, Đại Học Xây Dựng
[8] American Concrete Institude Code (ACI318)
[9] Vũ Công Ngữ; Nguyễn Văn Dũng, Cơ Học Đất, Nhà xuất bản khoa học và kĩ thuật – 2003
[10] Ngô Thế Phong; Lý Trần Cường; Trịnh Kim Đạm; Nguyễn Lê Ninh, Kết cấu bêtông cốt thép phần kết cấu nhà cửa, Nhà xuất bản khoa học kĩ thuật – 2006
[11] PGS, TS Lê Thanh Huấn, Kết cấu nhà cao tầng bêtông cốt thép, Nhà xuất bản xấy dựng – 2007
[12] GS Nguyễn Đình Cống, Tính toán tiết diện cột bêtông cốt thép, Nhà xuất bản xây dựng – 2007
[13] Các bài báo trên mạng, Tính toán thiết kế móng bè trên cọ khoan nhồi
[14] Dặng Đình Minh, Thi công cọc, Nhà xuất bản xây dựng – 2009
[15] Nguyễn Khánh Hùng, Thiết kế kết cấu nhà cao tầngbằng ETABS 9.0.4, Nhà xuất bản Thống Kê – 2007
[16] GS. TS. KTS Nguyễn Đức Thiềm, Kiến Trúc, Nhà xuất bản Xây Dựng – 2005
[17] Bristish Standard (BS5400)
[18] SAP2000
[19] SAFE 8
[20] ETABS 9.0.2
